[eilukha]

Имеются изополя подобранной площади арматуры. Стержень максимальной требуемой площади идёт от максимальной точки изополя к минимальной.
Длина анкеровки пропорциональна отношению требуемой площади стержня к фактической. Следовательно, при требуемой площади арматуры равно нулю, длина анкеровки также равна нулю, т. е. вести стержень далее точки с нулевой требуемой площадью не нужно и его можно оборвать именно в этой точке.
С другой стороны, если изополя имеют большой градиент (или стержень имеет значительный диаметр), то можем получить парадокс, а именно: длина анкеровки стержня может получиться больше расстояния от точки с максимальной требуемой площадью до нулевой. Т. е. получается, что стержень надо вести далее точки с нулевой требуемой площадью, что как было показано выше, не требуется. Ну, например, плита уже закончилась, а длина анкеровки ещё не набрана.
Вопросы:

1. Где ошибки в моих рассуждениях.
2. Как правильно определить место обрыва стержня?
3. Зависит ли место обрыва от величины градиента изополей?

[SergeyKonstr]

Сообщение от atos88 а разве не по п. 3.47. пособия к СП "Для элементов без поперечной арматуры w принимают равным 2*h0"?

Одно из уложений.
Но там написано и "Кроме того....."
по п.5.32 и 5.33 за точку теор. обрыва Бп.
Допустим плита h=180 мм. h0=160 мм. w=2*h0=2*140=280 мм. Ар-ра d=25 мм. Базовая длина анкеровки Ldo=41*25=1025 мм. За точку теор. обрыва Бп следует довести или 0,3*1025=308 мм, или 15*25=375 мм, или 200 мм. Что более. Дело не цифрах, а в подходе.
А лучше Offtop: Ну это дело каждого за точку теор. обрыва Бп на всю базовую длину анкеровки (см. вложение).

[realdoc]

Сообщение от SergeyKonstr А лучше за точку теор. обрыва Бп на всю базовую длину анкеровки (см. вложение).

А если арматура 12-я, бетон В25, а толщина плиты 250?
Получается примерно 400 и 450 соответственно. Для балок ситуация еще хуже - там высота больше и даже с учтом хомутов там часто надо заводить на величину больше длины анкеровки. Или сильно увеличивать интенсивность хомутов.
Было у меня подобное и для плитного ростверка - высота очень большая, арматура 20 - заводить приходилось почти на 1,5 метра.
Эти два параметра никак не связаны, они получаются суть из разных схем разрушения. Поэтому надо соблюдать оба условия.

[eilukha]

При резком (ступенчатом) изменении высоты сечения плиты (капитель колонны) как-то надо анкеровку учитывать для верхней растянутой арматуры в месте ступеньки? Или просто формально армируем по изополям?

[Нитонисе]

Сообщение от eilukha При резком (ступенчатом) изменении высоты сечения плиты (капитель колонны) как-то надо анкеровку учитывать для верхней растянутой арматуры в месте ступеньки? Или просто формально армируем по изополям?

В идеале капитель нужно моделировать в расчетной схеме и тогда армировать по изополям. Если же капитель не моделировалась, то нужно иметь ввиду, что во-первых пиковые усилия и как следствие площадь арматуры будут выше, чем в расчете с капителью, а во-вторых (если говорить об изополях дополнительной арматуры), само пятно будет чуть меньше, чем в расчете с капителью. То есть по площади вы арматуру поставите с запасом, а вот по анкеровке можете чуть недобрать, если будете анкеровать по минимуму.

[realdoc]

Сообщение от eilukha При резком (ступенчатом) изменении высоты сечения плиты (капитель колонны) как-то надо анкеровку учитывать для верхней растянутой арматуры в месте ступеньки? Или просто формально армируем по изополям?

Ничего необычного - все точно также как было сказано выше. Особенного учитывая, что с точки зрения теории упругости ступеньки там не будет - будет постепенное увеличение высоты сечения.

[ZaNdeR]

UP-ну тему...
Коллеги, а какие мысли будут о необходимом количестве стержней диапазона, заводимым за ТТО в плитах?
Поясню: встретился на глаза проект, в котором отдельные изополя закрываются не одним диапазоном 12ш.200, а двумя - 12ш.400 но с разбежкой. Такой ход вызван применением стержней доп.армирования длиной 11700/n. Таким образом с каждой из сторон получается только 50% стержней заходят на требуемую величину анкеровки за нулевое изополе.
Лично с таким развитием событий сталкиваться не доводилось (не делаю кратные длины), и что то меня тут настораживает.
Пока обойдусь без скринов.

[pro9]

Сообщение от ZaNdeR Коллеги, а какие мысли будут о необходимом количестве стержней диапазона, заводимым за ТТО в плитах? Поясню: встретился на глаза проект, в котором отдельные изополя закрываются не одним диапазоном 12ш.200, а двумя - 12ш.400 но с разбежкой. Такой ход вызван применением стержней доп.армирования длиной 11700/n. Таким образом с каждой из сторон получается только 50% стержней заходят на требуемую величину анкеровки за нулевое изополе. Лично с таким развитием событий сталкиваться не доводилось (не делаю кратные длины), и что то меня тут настораживает. Пока обойдусь без скринов.

Добрый день!
Вообще вся расчетная арматура должны быть заанкерована. Но она должна завдится на требуемую длину анкеровки не за нулевую изолинию, а за изолинию где она требуется по расчету. Поэтому в случае упомянутом выше, вполне возможно что все сделано в соответствии с требованиями норм. Но чтобы сказать точно нужно смотреть результаты расчета и чертежи армирования.

[ZaNdeR]

Добрый день!
Да, с точки зрения норм, решение имеет право на жизнь, но нужно смотреть на градиент изолиний в расчетах. Но как то это все более трудоемко, по моему.
Вот как это выглядит на фрагменте с рабочки (изополей у меня нет):

[dambra]

Возможно человек читал еврокод или по ним работал. Есть строгие указания по армированию в разбежку. Существуют ситуации где это можно упускать, а существуют ситуации где необходимо как раз делать так как на рисунке. Для этого нужно считать и учитывать многие факторы: характер к-ии, растянута или сжата арматура и. т.д. В любом случае это хорошее решение т.к. позволяет избежать концентрации напряжений в 1 полосе, трещины так же не возникают по всей длине к-ии.
Во вложении рисунок. Сам расчет в еврокоде 2 на стр. 128

[ZaNdeR]

dambra
речь шла не о стыковке армирования внахлест

[Armin]

Сообщение от ZaNdeR Добрый день! Да, с точки зрения норм, решение имеет право на жизнь, но нужно смотреть на градиент изолиний в расчетах. Но как то это все более трудоемко, по моему. Вот как это выглядит на фрагменте с рабочки (изополей у меня нет): Вложение 191927

Величина примыкающих к пилону пролетов?
Например между осями D1 и E1 и между осями 120 и 115 какие расстояния?

[BoT]

Сообщение от ZaNdeR Вот как это выглядит на фрагменте с рабочки (изополей у меня нет):

Для последующей работы на площадке очень сомнительное решение: стержни одной и той же позиции арматурщик должен привязывать то слева то справа от оси 120.
По сути вопроса: решение жизнеспособно, если более "короткая" часть стержней заанкерена на усилие (на требуемую площадь арматуры) в соответствии с расчетным обоснованием. То есть можно перекрыть 66,6(6)% требуемой по расчету площади арматуры и выполнить анкеровку на полную длину, а 33,3(3)% я имеем право заанкерить на половину длины анкеровки.

[ZaNdeR]

Armin
Не подскажу, альбома нет. Скинули как то скрин с листа с фрагментами верхнего армирования плиты, так сказать для расширения кругозора)

[Armin]

Сообщение от ZaNdeR Armin Не подскажу, альбома нет. Скинули как то скрин с листа с фрагментами верхнего армирования плиты, так сказать для расширения кругозора)

Ясно.
Решения с разбежкой стержней рабочего армирования не новые.
Я ожидал увидеть что-то типа 0,2...0,25 L (0,3...0,35 L в отдельных источниках) заведение стержней в пролет.

Можно посмотреть:
1) Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. "Железобетонные и каменные конструкции" 1987 Стр. 330
2) Попов Н.Н. Чарыев М. "Железобетонные и каменные конструкции" 1996 Стр. 172

[GGCAT]

Продольная арматура должна быть заведена за ТТО на величину w, величина расчетная, следует из расчета элемента по наклонным сечениям. Если в ТТО Q<Qb,min, то арматура заводится на величину 2h0. Естественно, что необходимо также обеспечить работу арматуры с расчетным сопротивлением за сечением в котором эта арматура требуется, т.е. надо соблюдать lan во всех сечениях где требуется дополнительная арматура. Собственно все. Ахахахахх ) 3 года, 74 поста .

[eilukha]

Сообщение от GGCAT ТТО.PNG (40.7 Кб, 1 просмотров)

- откуда?

[Armin]

Сообщение от eilukha - откуда?

Кодыш Э.Н. Никитин И.К. Трекин Н.Н. "Расчёт железобетонных конструкций из тяжёлого бетона по прочности, трещиностойкости и деформациям"
Стр. 182.