[CAMOPE3]

Имеем 1-пролетное здание пролетом 30 м
Двухветвевые колонны высотой 12 м ширина по осям h=80 см, 2х I30Б1 (Av=40,6 см2, iy=3,29 см), шаг узлов решетки 2м
Вопрос, какой коэф. расчетной длины (в плоскости рамы) назначать для ветвей колонны в скаде?
Дело в том, что по СП при расчете устойч. ветви между узлами используется μ=1, а для устойчивости колонны вцелом для свободной рамы μ=2
Решетчатая колонна задана стержнями, ветвь разбита узлами на 6 стержней, файлик прикрепил




Ниже прикладываю ручной расчет:
Усилия (в случае расчета стержневой рамы) N=-42,3 т; М=21,6 тм.
- Устойчивость ветви между узлами решетки (μ=1):
Nv=42300/2+2160000/80=48150 кг;
λ’=(200/3,29)√(2400/2060000)=2,1; ф=0,81; σ=48150/(0,81*40,6)=1464<2400 кг/см2 (η=59%).
- Устойчивость колонны как единого стержня (μ=2):
Хар-ки: А=81,2 см2; Ix=129920 см4; ix=40 см; λх=2*1200/40=60
d=√(80²+100²)=128 см; α=10*128³/(100*80²)=32,8; λef’=√(60²+32,8*81,2/9,6)*√(2400/2060000)=2,12;
m=2160000*81,2*80/42300/129920/2=1,28; фе=0,354; σ=42300/(0,354*81,2)=1472<2400 кг/см2 (η=61%).

[Ильнур]

Сообщение от CAMOPE3 ... какой коэф. расчетной длины (в плоскости рамы) назначать для ветвей колонны в скаде?.

В СКАДе, да и в любой программе, для проверки по СП назначается мю из СП. Т.е. для ветви в плоскости решетки это длина от узла до узла. Из плоскости - от распорки до распорки.

для устойчивости колонны в целом для свободной рамы μ=2

В СКАД не опции проверить по СП в целом решетчатую конструкцию. Есть только проверка по Эйлеру в процессоре (упругий анализ общей устойчивости).
Ручками надо проверять, правильно.

[CAMOPE3]

Ильнур, т.е сечение решетчатой колонны (что уж говорить о здании из решетчатых полурам) в одном постпроцессоре "сталь" не определить? Одиноко стоящий каркас и закрепленный в уровне рам по горизонтали выдаст одни сечения!!



Задал оба варианта, вариант с Мю=1 ближе к ручному расчету, хоть и не в запас



Для ветви решетчатой колонны между узлами Мю=2, коэф-т использования по устойчивости в плоскости 1,058

Конструктивная группа Кол_панель. Элемент № 2 Сталь: C255 Длина элемента 2 м Предельная гибкость для сжатых элементов: 180 - 60 Предельная гибкость для растянутых элементов: 300 Коэффициент условий работы 1 Коэффициент надежности по ответственности 1 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1OZ1 6 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1OY1 2 Расстояние между точками раскрепления из плоскости изгиба 2 м Сечение Профиль: Двутавp нормальный (Б) по СТО АСЧМ 20-93 30Б1 Результаты расчета Проверка Коэффициент использования п.5.12 Прочность при действии изгибающего момента Mz 0.039 пп.5.12,5.18 Прочность при действии поперечной силы Qy 0.001 пп.5.24,5.25 Прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики 0.46 п.5.3 Устойчивость при сжатии в плоскости XOY (XOU) 1.058 п.5.3 Устойчивость при сжатии в плоскости XOZ (XOV) ) 0.758 п.5.27 Устойчивость в плоскости действия момента Mz при внецентренном сжатии 1.058 пп.5.30-5.32 Устойчивость из плоскости действия момента Mz при внецентренном сжатии 0.758 пп.6.15,6.16 Предельная гибкость в плоскости XOY 1.01 пп.6.15,6.16 Предельная гибкость в плоскости XOZ 0.715 Коэффициент использования 1.058 - Устойчивость при сжатии в плоскости XOY (XOU)

Для ветви решетчатой колонны между узлами Мю=1, коэф-т использования по устойчивости в плоскости 0,529

Конструктивная группа Кол_панель. Элемент № 2 Сталь: C255 Длина элемента 2 м Предельная гибкость для сжатых элементов: 180 - 60 Предельная гибкость для растянутых элементов: 300 Коэффициент условий работы 1 Коэффициент надежности по ответственности 1 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1OZ1 6 Коэффициент расчетной длины в плоскости X1OY1 1 Расстояние между точками раскрепления из плоскости изгиба 2 м Сечение Профиль: Двутавp нормальный (Б) по СТО АСЧМ 20-93 30Б1 Результаты расчета Проверка Коэффициент использования п.5.12 Прочность при действии изгибающего момента Mz 0.039 пп.5.12,5.18 Прочность при действии поперечной силы Qy 0.001 пп.5.24,5.25 Прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики 0.46 п.5.3 Устойчивость при сжатии в плоскости XOY (XOU) 0.529 п.5.3 Устойчивость при сжатии в плоскости XOZ (XOV) ) 0.758 п.5.27 Устойчивость в плоскости действия момента Mz при внецентренном сжатии 0.529 пп.5.30-5.32 Устойчивость из плоскости действия момента Mz при внецентренном сжатии 0.758 пп.6.15,6.16 Предельная гибкость в плоскости XOY 0.409 пп.6.15,6.16 Предельная гибкость в плоскости XOZ 0.715 Коэффициент использования 0.758 - Устойчивость при сжатии в плоскости XOZ (XOV) )

[CAMOPE3]

По устойчивости СКАД выдает огромный запас, вот и полагайся на него теперь!!

1 форма из плоскости рамы КЗУ=4,3, при ручном расчете колонна подбиралась впритычек по устойчивости из плоскости


2 форма ветвь между узлами КЗУ=6,7


3 форма общая в плоскости КЗУ=10,3, почти невероятный сценарий!!!

[Ильнур]

Сообщение от CAMOPE3 Ильнур, т.е сечение решетчатой колонны (что уж говорить о здании из решетчатых полурам) в одном постпроцессоре "сталь" не определить?

Некоторые сооружения теряют устойчивость не потому, что какой-то элемент явно потерял устойчивость, а в целом, т.е. это можно выявить например деформационным расчетом (нелинейным, с начальными изъянами). Поэтому в СП прямо записано, что такие-то такие конструкции надо проверять отдельно на общую устойчивость.
Решетчатая колонна как раз такая - узкая, высокая, и основная нагрузка вдоль длины. Ферма например не такая.

По устойчивости СКАД выдает огромный запас, вот и полагайся на него теперь!!

Ну кто же для таких предметов полагается на Эйлеров КЗУ? Для простых рам 1,3 - это ориентир. А для мачт - нет.

Задал оба варианта

Зачем? Там однозначно 1. Это даже прямо записано в СП (вроде, точно не помню).