[Cfytrr]

Siemens PLM Femap with NX Nastran "Real FEA made easy"




Тема посвящается вопросам, возникающим при работе в среде программного комплекса Femap

Примеры выполнения некоторых расчетов можно посмотреть:
на домашней страничке

на сайте www.iberisa.com http://iberisa.wordpress.com,
Форум (англ.)
Линейный анализ; Нелинейный анализ
Форум на домашней страничке

[sv4]

Mesh All regions including voids
создать сетку на всех регионах включая пустые ! я правильно понимаю?
регион(область) предназначенна для создания заданного колич узлов (элв) между первой и второй группами узлов. число узлов в каждой группе должно быть одинаковым (аналог between)

[Voyager2007]

У меня по ходу тестирования пакета выявились глюки при работе с геометрией.
После модификации геометрии в Meshing Tools и дальнейшей попытке с ней что-нибудь сделать (например просто подвинуть),
программа вылетает. Также порой вылетает после изменения отображения геометрии при CTRL-Q.
Напишите про свои глюки, если есть.

[Cfytrr]

Вот тут, на днях, столкнулся с проблемой, если в свойствах rod элемента задать преднатяжение или провис то получаю ошибку ;-( в хелпе ничего толком не нашел.

[sv4]

Это кажись для ансиса опция... что-то такое я вспоминаю, не уверен.
Тип элемента гибкая нить, для моделирования канатов.
Канаты с провисанием как задать в фемап не знаю.
Но както пытался посчитать стержень работающий только на растяжение получилось, могу поискать пример (может сохранился), а натяжение можно попытатся сделать температурной нагрузкой.

7.1.1 ANSYS Translation Notes
Supports both the tension only and compression only KEYOPT 3. FEMAP uses the CABLE property; For the Compression-only (Gap) option, turn the Compression Only Gap option on and set the Initial Tension value >= 0.0. For the Tension-only (Cable) option turn the Compression Only Gap option off and set the Initial Slack value <= 0.0.

[sv4]

Тут кто нибудь занимается комбинациями усилий, напряжений? Это интересует когонить?

[Cfytrr]

Сообщение от sv4 Это интересует когонить?

Интересует, особенно задание стадийности включения элементов в работу конструкции, но к сожалению ничего конкретного по этому вопросу сообшить не могу ;-( так как не знаю..

[sv4]

Я щас пытаюсь создать "эпюру напряжений" от расчетных напряжений,
те максимумы и минимумы напряжений из разных сочетаний.
например в начале элемента combine load set 1+2+5+6 а в конце 1+3-7
те в начале элемента максимальные (по модулю) наряжений получаются из нагружений 1 2 3 4 а в конце элемента из нагружений 1 3 и нагружение 7 умноженное на -1 . Очень удобно, можно посмотреть на конструкцию и сразу увидеть "слабые" места. Я сам тружусь в строительстве, и нагружений бывает много, думаю, что машиностроителям меня не понять

[sv4]

АХтунг.
NX Nastran started Wed Apr 1 20:02:18 ГТ( 2009
20:02:26 Beginning Analysis
All SSE XMM operations have been enabled.
All MMX operations have been enabled.
20:02:26 NSINIT: *** NSINIT ERROR 70 *** UNABLE TO OPEN UNIT 8
20:02:26 NSINIT: STOP
20:02:26 Analysis complete 3

если перевести часы назад то работает! что за лажа? только у меня настран с 1го апреля перестал работать?

епрст
у китайцев таже проблемма

http://www.chinavib.com/forum/redire...&goto=lastpost

[Cfytrr]

Сообщение от sv4 у китайцев таже проблемма http://www.chinavib.com/forum/redire...&goto=lastpost

не только у тебя с китайсями но и у всех, даже на апсолютгно легальных версиях это такой жесткий прикол от Siemens. Даже старушка "MSC.Nastran 4.6 for Windows" и та отказывается считать...
з.ы. А откудова такое знание великого китайского языка?
C офф странички Femap
"NX Nastran Doesn't Work After March 31
As of April 1, 2009, all releases of NX Nastran are not working. The problem has been traced to a programming instruction in the inherited Nastran source code that causes the Nastran executable to shut down if the executing computer’s internal date is after March 31, 2009."
я так понял прикол был спрятан давно ;-)

[sv4]

ужос. ладно пойду учить мандаринский диалект.

это импорт в фемап напряжений для стержневых элементов от расчетных сочетаний из отдельного текстового файла

первое число номер элемента, второе максимальное по модулю напряжение в элементе, 3е максимальное по модулю напряжение в начале элта 4е соответсвенно в конце.

в итоге получается эпюра напряжений ОТ РАСЧЕТНЫХ СОЧЕТАНИЙ
пример
1 -793.073 -793.073 -456.053
2 -359.103 -359.103 -217.793
3 -886.636 -886.636 -621.245
4 -443.975 -443.975 -321.176
5 -830.173 -830.173 -543.783
6 -384.873 -384.873 -243.496
7 -197.6 -197.6 0
8 -197.6 0 -197.6
9 -316.2 -316.2 0
10 -316.2 0 -316.2
11 -31.763 -31.763 -31.763
12 -37.925 -37.925 -37.925
13 -217.793 -217.793 -67.693
14 -321.176 -321.176 -135.385
15 -243.496 -243.496 -67.693

Код:

[Выделить все]

Dim App As femap.model
Dim s() As String

Sub Main
	'Debug.Clear

	Set App = GetObject(, "femap.model")

	Dim os As femap.OutputSet
	Set os = App.feOutputSet
	Dim osId As Long

	Dim o As femap.output
	Set o = App.feOutput
	Dim rc As Long
	Dim i As Long

	Dim path As String

	rc = App.feFileGetName("Открыть файл напряжений", "sv.combiner", "*.crit", True, path)

	If(path = "") Then
		GoTo fin
	End If

	Read(path)

	os.title = "SV.Combine Stress"
	os.value = 1
	os.program = 0
	os.analysis = 1
	osId = 100
	os.Put (osId)

	Dim vectorId As Long
	vectorId = 3009
	o.centroidtotal = True

	rc = o.InitElemWithCorner(osId, vectorId, vectorId+1, vectorId+2, 0, 0, 0, 0, 0, 0,  "Stress", 4, True)

	Dim id(100000) As Long
	Dim c(100000) As Double
	Dim c1(100000) As Double
	Dim c2(100000) As Double

	Dim idV As Variant
	Dim cV As Variant
	Dim c1V As Variant
	Dim c2V As Variant

	Dim count As Long
	Dim ss() As String
	Dim elId As Long
	Dim elStress, elStressA, elStressB As Double

	count = UBound(s)

	For i = 0 To count-1
		ss = Split(s(i))
		elId =CInt(ss(0))
		elStress = CDbl(ss(1))
		elStressA = CDbl(ss(2))
		elStressB = CDbl(ss(3))
		id(i) = elId
		'Debug.Print id(i)
		c(i) = elStress
		c1(i) = elStressA
		c2(i)= elStressB
	Next i

	idV = id
	cV  = c
	c1V = c1
	c2V = c2

	rc = o.PutElemWithCorner(count, 2, idV, cV, c1V, c2V, c1V, c1V, c1V, c1V, c1V, c1V)
	o.hascomponent = 3
	rc = o.Put(-1)
	App.feViewRegenerate (0)

	fin:
End Sub

Sub Read(path As String)
   Open path For Input As #1
    l = LOF(1)
    t$ = Input$(l,1)
    Close #1
    s = Split(t, vbCrLf)
End Sub

[sv4]

http://support.ugs.com/issues/nx_nastran.shtml
патчи уже есть, но у нас их нет.

[Cfytrr]

sv4,
бум ждать вестей от тех кто владеет "золтым ключиком", а пока "назад в прошлое"
По поводу построения суммарных эпюр, а чем предложенный вами метод лучше родного Фемаповского построения огибающих, Envelope?

[sv4]

Сообщение от Cfytrr sv4, бум ждать вестей от тех кто владеет "золтым ключиком", а пока "назад в прошлое" По поводу построения суммарных эпюр, а чем предложенный вами метод лучше родного Фемаповского построения огибающих, Envelope?

Да в общем то ничем. Здесь вся соль (фича ) в том, что усилия напряжения перемещения и тд, от отдельных нагружения (load set) выгружаются из femap в текстовый файл (list>destination>file>) или любым другим, способом экспортом, макросами (кому как удобно). После этого я с этими векторами от отдельных нагружений провожу свою работу (например в Excel) и получают результат этой работы. В данном случае напряжения в стержневых элементах, а потом заношу их (результаты) обратно в femap.
В моем случае это мне необходимо, для того, чтобы найти наиболее невыгодное сочетание нагрузок действующее на модель, в femap мне это сделать затруднительно, да и не люблю я программировать на всторенном в femap бейсике, до тошноты (хочется знаетели нормальную среду программирования, для меня это visual studio). Поэтому я обрабатываю результаты расчета модифицирую их, и заношу обратно в femap и делаю выводы.
Ниже пример показывающий максимальные и минимальные опорные реакции для узлов 1 4 7 для плоской 2х пролетной рамы. На раму действуют следующие нагружения
1. Постоянная н-ка.
2. Длительная н-ка.
3. Снег слева.
4. Снег справа.
5. Ветер -->
6. Ветер <--
7. Кран 1й пролет. Дмах слева.
8. Кран 1й пролет. Дмах справа.
9. Кран 1й. Т слева.(знакопеременное)
10.Кран 1й. Т справа.(знакопеременное)
11. Кран 2й пролет. Дмах слева.
12. Кран 2й пролет. Дмах справа.
13. Кран 2й. Т слева.(знакопеременное)
14. Кран 2й. Т справа.(знакопеременное)

Код:

[Выделить все]

Model   : G:\\Data\\cmbExample\\cmbExample.MOD                       Report :  Node
Format  : Constraint Forces 2D
Опорные реакции (плоскость XY).
     id|     XR|     YR|    MzR|
----------------------------------------
    1 G|   2.47|  12.50|  -7.87| 1 2 3 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |  -2.16|   1.60|   8.29| 1(0.8) 10 14
       |   0.45|  12.50|   0.27| 1 2 3 4 6 8 10 12 14
       |  -1.71|  12.50|   8.56| 1 2 3 4 10 14
       |   2.31|   2.60|  -9.06| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|   2.47|  12.50|   8.56|
    min|  -2.16|   1.60|  -9.06|
----------------------------------------
    4 G|   2.46|  23.00|  -6.58| 1 2 3 4 6 10(-1) 12 14(-1)
       |  -2.19|   8.20|   6.76| 1(0.8) 8 10 14
       |   0.27|  28.00|   0.17| 1 2 3 4 6 8 10 12 14
       |  -1.31|  24.00|   8.37| 1 2 3 4 10 14
       |   1.74|   9.70|  -8.76| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|   2.46|  28.00|   8.37|
    min|  -2.19|   8.20|  -8.76|
----------------------------------------
    7 G|   2.27|   7.50|  -8.13| 1 2 3 4 6 8 10(-1) 14(-1)
       |  -2.85|   9.60|   7.53| 1(0.8) 10 12 14
       |  -0.71|  15.50|  -0.45| 1 2 3 4 6 8 10 12 14
       |  -2.59|   9.00|   9.47| 1 2 3 4 10 14
       |   1.56|   9.60|  -8.58| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|   2.27|  15.50|   9.47|
    min|  -2.85|   7.50|  -8.58|
----------------------------------------

Model   : G:\\Data\\cmbExample\\cmbExample.MOD                       Report :  Element
Format  : NX Beam 2D XY
Усилия и напряжения в BEAM эл-тах (плоскость XY).
     id|   Str1|   Str2|      N|     Qy|     Mz|
--------------------------------------------------------
  scale|    0.1|    0.1|      1|      1|      1|
--------------------------------------------------------
    1 A|    641|   -670|  -1.60|   2.16|   8.29| 1(0.8) 4 10 14
       |   -793|    640|  -8.50|  -2.31|  -9.06| 1 2 3 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -740|    693|  -2.60|  -2.31|  -9.06| 1(0.8) 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |    564|   -789| -12.50|   1.71|   8.56| 1 2 3 10 14
       |    -92|   -134| -12.50|  -0.45|   0.27| 1 2 3 8 10(-1) 14(-1)
       |    587|   -723|  -7.50|   2.16|   8.29| 1 2 3 4 10 14
       |   -682|    562|  -6.60|  -2.47|  -7.87| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|    641|    693|  -1.60|   2.16|   8.56|
    min|   -793|   -789| -12.50|  -2.47|  -9.06|
--------------------------------------------------------
    1 B|    284|   -403|  -6.60|   1.08|   4.34| 1(0.8) 4 10 14
       |   -303|    150|  -8.50|  -1.80|  -2.86| 1 2 3 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -235|    206|  -1.60|  -1.52|  -2.79| 1(0.8) 4 6 10(-1) 12 14(-1)
       |    230|   -456| -12.50|   1.08|   4.34| 1 2 3 8 10 14
       |    -14|    -14|  -1.60|      0|      0| 1(0.8) 4 6 10 12 14
       |     14|   -240| -12.50|  -0.45|   1.61| 1 2 3 8 10(-1) 14(-1)
       |    133|   -268|  -7.50|   1.68|   2.54| 1 2 3 4 10 14
       |   -138|     18|  -6.60|  -2.11|  -0.99| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|    284|    206|  -1.60|   1.68|   4.34|
    min|   -303|   -456| -12.50|  -2.11|  -2.86|
--------------------------------------------------------
    2 A|    202|   -231|  -1.60|   1.53|   2.74| 1(0.8) 4 10 14
       |   -359|    224|  -7.50|  -1.96|  -3.69| 1 2 3 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -306|    277|  -1.60|  -1.96|  -3.69| 1(0.8) 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |    148|   -284|  -7.50|   1.53|   2.74| 1 2 3 10 14
       |    -68|    -68|  -7.50|      0|      0| 1 2 3 10(-1) 14(-1)
       |    133|   -268|  -7.50|   1.68|   2.54| 1 2 3 4 10 14
       |   -290|    261|  -1.60|  -2.11|  -3.49| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|    202|    277|  -1.60|   1.68|   2.74|
    min|   -359|   -284|  -7.50|  -2.11|  -3.69|
--------------------------------------------------------
    2 B|     96|   -125|  -1.60|   0.98|   1.40| 1(0.8) 4 10 14
       |   -218|     82|  -7.50|  -1.46|  -1.90| 1 2 3 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -165|    136|  -1.60|  -1.46|  -1.90| 1(0.8) 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |     43|   -179|  -7.50|   0.98|   1.40| 1 2 3 10 14
       |    -68|    -68|  -7.50|      0|      0| 1 2 3 10(-1) 14(-1)
       |      6|   -142|  -7.50|   1.52|   0.94| 1 2 3 4 10 14
       |   -128|     99|  -1.60|  -1.99|  -1.43| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|     96|    136|  -1.60|   1.52|   1.40|
    min|   -218|   -179|  -7.50|  -1.99|  -1.90|
--------------------------------------------------------
    3 A|    590|   -666|  -4.20|   2.03|   7.94| 1(0.8) 10 14
       |   -887|    499| -21.50|  -1.74|  -8.76| 1 2 3 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -715|    630|  -4.70|  -2.19|  -8.51| 1(0.8) 6 10(-1) 12 14(-1)
       |    445|   -878| -24.00|   1.31|   8.37| 1 2 3 4 8 10 14
       |   -239|   -266| -28.00|  -0.27|   0.17| 1 2 3 4 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -780|    605|  -9.70|  -1.74|  -8.76| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|    590|    630|  -4.20|   2.03|   8.37|
    min|   -887|   -878| -28.00|  -2.19|  -8.76|
--------------------------------------------------------
    3 B|    298|   -500| -11.20|   0.52|   5.05| 1(0.8) 10 14
       |   -528|    140| -21.50|  -1.24|  -4.23| 1 2 3 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -396|    248|  -8.20|  -0.79|  -4.08| 1(0.8) 6 8 10(-1) 14(-1)
       |    188|   -621| -24.00|   0.81|   5.12| 1 2 3 4 10 12 14
       |   -176|   -329| -28.00|  -0.27|   0.97| 1 2 3 4 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -166|   -195| -20.00|   2.19|   0.18| 1 2 3 4 8 10 14
       |    -39|   -163| -11.20|  -2.46|   0.79| 1(0.8) 6 10(-1) 12 14(-1)
       |   -422|    246|  -9.70|  -1.24|  -4.23| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|    298|    248|  -8.20|   2.19|   5.12|
    min|   -528|   -621| -28.00|  -2.46|  -4.23|
--------------------------------------------------------
    4 A|    238|   -296|  -3.20|   1.69|   3.37| 1(0.8) 8 10 14
       |   -444|    173| -15.00|  -1.95|  -3.91| 1 2 3 4 6 10(-1) 12 14(-1)
       |   -337|    280|  -3.20|  -1.95|  -3.91| 1(0.8) 6 10(-1) 12 14(-1)
       |    131|   -402| -15.00|   1.69|   3.37| 1 2 3 4 8 10 14
       |   -135|   -135| -15.00|      0|      0| 1 2 3 4 10(-1) 14(-1)
    max|    238|    280|  -3.20|   1.69|   3.37|
    min|   -444|   -402| -15.00|  -1.95|  -3.91|
--------------------------------------------------------
    4 B|    136|   -194|  -3.20|   0.39|   2.09| 1(0.8) 8 10(-1) 14
       |   -321|     50| -15.00|  -0.65|  -2.35| 1 2 3 4 6 10 12 14(-1)
       |   -215|    157|  -3.20|  -0.65|  -2.35| 1(0.8) 6 10 12 14(-1)
       |     29|   -300| -15.00|   0.39|   2.09| 1 2 3 4 8 10(-1) 14
       |   -135|   -135| -15.00|      0|      0| 1 2 3 4 10(-1) 14(-1)
       |    -97|   -174| -15.00|   2.19|   0.49| 1 2 3 4 8 10 14
       |    -89|     31|  -3.20|  -2.46|  -0.76| 1(0.8) 6 10(-1) 12 14(-1)
    max|    136|    157|  -3.20|   2.19|   2.09|
    min|   -321|   -300| -15.00|  -2.46|  -2.35|
--------------------------------------------------------
    5 A|    721|   -777|  -3.10|   2.59|   9.47| 1(0.8) 3 10 14
       |   -818|    538| -15.50|  -1.56|  -8.58| 1 2 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -657|    628|  -1.60|  -2.27|  -8.13| 1(0.8) 3 6 8 10(-1) 14(-1)
       |    668|   -830|  -9.00|   2.59|   9.47| 1 2 4 10 12 14
       |   -175|   -104| -15.50|   0.71|  -0.45| 1 2 4 10(-1) 12 14(-1)
       |    456|   -735| -15.50|   2.85|   7.53| 1 2 3 4 10 12 14
       |   -765|    591|  -9.60|  -1.56|  -8.58| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
    max|    721|    628|  -1.60|   2.85|   9.47|
    min|   -818|   -830| -15.50|  -2.27|  -8.58|
--------------------------------------------------------
    5 B|    191|   -219|  -1.60|   1.42|   2.59| 1(0.8) 3 10 14
       |   -544|    264| -15.50|  -0.72|  -5.11| 1 2 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -491|    317|  -9.60|  -0.72|  -5.11| 1(0.8) 3 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |    135|   -298|  -9.00|   1.87|   2.74| 1 2 4 10 14
       |   -177|   -103| -15.50|   2.49|  -0.47| 1 2 3 4 10 12 14
       |   -344|     64| -15.50|   0.71|  -2.58| 1 2 4 10(-1) 12 14(-1)
       |   -176|    148|  -1.60|  -1.79|  -2.05| 1(0.8) 6 8 10(-1) 14(-1)
    max|    191|    317|  -1.60|   2.49|   2.74|
    min|   -544|   -298| -15.50|  -1.79|  -5.11|
--------------------------------------------------------
    6 A|    303|   -332|  -1.60|   2.13|   4.01| 1(0.8) 3 10 12 14
       |   -268|    132|  -7.50|  -1.43|  -2.53| 1 2 4 6 8 10(-1) 14(-1)
       |   -214|    186|  -1.60|  -1.43|  -2.53| 1(0.8) 3 6 8 10(-1) 14(-1)
       |    249|   -385|  -7.50|   2.13|   4.01| 1 2 4 10 12 14
       |    -68|    -68|  -7.50|      0|      0| 1 2 4 10(-1) 14(-1)
       |    212|   -347|  -7.50|   2.49|   3.53| 1 2 3 4 10 12 14
       |   -176|    148|  -1.60|  -1.79|  -2.05| 1(0.8) 6 8 10(-1) 14(-1)
    max|    303|    186|  -1.60|   2.49|   4.01|
    min|   -268|   -385|  -7.50|  -1.79|  -2.53|
--------------------------------------------------------
    6 B|    161|   -190|  -1.60|   1.09|   2.23| 1(0.8) 3 10 12 14(-1)
       |   -183|     48|  -7.50|  -0.34|  -1.46| 1 2 4 6 8 10(-1) 14
       |   -130|    101|  -1.60|  -0.34|  -1.46| 1(0.8) 3 6 8 10(-1) 14
       |    108|   -243|  -7.50|   1.09|   2.23| 1 2 4 10 12 14(-1)
       |    -68|    -68|  -7.50|      0|      0| 1 2 4 10(-1) 14(-1)
       |     20|   -155|  -7.50|   2.37|   1.11| 1 2 3 4 10 12 14
       |    -42|     13|  -1.60|  -1.63|  -0.35| 1(0.8) 6 8 10(-1) 14(-1)
    max|    161|    101|  -1.60|   2.37|   2.23|
    min|   -183|   -243|  -7.50|  -1.63|  -1.46|
--------------------------------------------------------
    7 A|   -198|    198|      0|  -5.00|  -2.50| 1(0.8) 8 10(-1) 14(-1)
--------------------------------------------------------
    7 B|      0|      0|      0|  -5.00|      0| 1(0.8) 8 10(-1) 14(-1)
--------------------------------------------------------
    8 A|      0|      0|      0|      0|      0| 1 2 3 4 6 8 10 12 14
--------------------------------------------------------
    8 B|   -198|    198|      0|   5.00|  -2.50| 1(0.8) 8 10(-1) 14(-1)
--------------------------------------------------------
    9 A|   -316|    316|      0|  -8.00|  -4.00| 1(0.8) 10(-1) 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
    9 B|      0|      0|      0|  -8.00|      0| 1(0.8) 10(-1) 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   10 A|      0|      0|      0|      0|      0| 1 2 3 4 6 8 10 12 14
--------------------------------------------------------
   10 B|   -316|    316|      0|   8.00|  -4.00| 1(0.8) 10(-1) 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   11 A|     22|     22|   1.16|      0|      0| 1 2 3 4 6 10 14
       |    -32|    -32|  -1.68|      0|      0| 1(0.8) 8 10(-1) 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   11 B|     22|     22|   1.16|      0|      0| 1 2 3 4 6 10 14
       |    -32|    -32|  -1.68|      0|      0| 1(0.8) 8 10(-1) 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   12 A|     23|     23|   1.22|      0|      0| 1 2 3 4 8 10(-1) 14
       |    -38|    -38|  -2.00|      0|      0| 1(0.8) 6 10 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   12 B|     23|     23|   1.22|      0|      0| 1 2 3 4 8 10(-1) 14
       |    -38|    -38|  -2.00|      0|      0| 1(0.8) 6 10 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   13 A|     96|   -125|  -1.60|   1.48|   1.40| 1(0.8) 4 10 14
       |   -218|     82|  -7.50|  -1.96|  -1.90| 1 2 3 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |   -165|    136|  -1.60|  -1.96|  -1.90| 1(0.8) 4 6 8 10(-1) 12 14(-1)
       |     43|   -179|  -7.50|   1.48|   1.40| 1 2 3 10 14
       |    -68|    -68|  -7.50|      0|      0| 1 2 3 10(-1) 14(-1)
    max|     96|    136|  -1.60|   1.48|   1.40|
    min|   -218|   -179|  -7.50|  -1.96|  -1.90|
--------------------------------------------------------
   13 B|    -68|    -68|  -7.50|   1.32|      0| 1 2 3 4 10 14
       |    -14|    -14|  -1.60|  -1.84|      0| 1(0.8) 6 8 10(-1) 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   14 A|    136|   -194|  -3.20|   2.09|   2.09| 1(0.8) 8 10(-1) 14
       |   -321|     50| -15.00|  -2.35|  -2.35| 1 2 3 4 6 10 12 14(-1)
       |   -215|    157|  -3.20|  -2.35|  -2.35| 1(0.8) 6 10 12 14(-1)
       |     29|   -300| -15.00|   2.09|   2.09| 1 2 3 4 8 10(-1) 14
       |   -135|   -135| -15.00|      0|      0| 1 2 3 4 10(-1) 14(-1)
    max|    136|    157|  -3.20|   2.09|   2.09|
    min|   -321|   -300| -15.00|  -2.35|  -2.35|
--------------------------------------------------------
   14 B|   -135|   -135| -15.00|   2.09|      0| 1 2 3 4 8 10(-1) 14
       |    -29|    -29|  -3.20|  -2.35|      0| 1(0.8) 6 10 12 14(-1)
--------------------------------------------------------
   15 A|    161|   -190|  -1.60|   2.29|   2.23| 1(0.8) 3 10 12 14(-1)
       |   -183|     48|  -7.50|  -1.54|  -1.46| 1 2 4 6 8 10(-1) 14
       |   -130|    101|  -1.60|  -1.54|  -1.46| 1(0.8) 3 6 8 10(-1) 14
       |    108|   -243|  -7.50|   2.29|   2.23| 1 2 4 10 12 14(-1)
       |    -68|    -68|  -7.50|      0|      0| 1 2 4 10(-1) 14(-1)
    max|    161|    101|  -1.60|   2.29|   2.23|
    min|   -183|   -243|  -7.50|  -1.54|  -1.46|
--------------------------------------------------------
   15 B|    -68|    -68|  -7.50|   2.17|      0| 1 2 3 4 10 12 14(-1)
       |    -14|    -14|  -1.60|  -1.38|      0| 1(0.8) 6 8 10(-1) 14
--------------------------------------------------------
Format MAX/MIN Summary Table
           Str1 max        5 A      720.94
                min        3 A    -886.636
           Str2 max        1 A      692.89
                min        3 A    -878.175
              N max       12 A       1.222
                min        3 A         -28
             Qy max       10 B           8
                min        9 A          -8
             Mz max        5 A       9.474
                min        1 A      -9.061

[Cfytrr]

Оно конечно верней, когда ручками то... только вот как я понял в вашем случае модель не меняется, меняются только загружения. А вот есть ли возможность оценить стадийность работы в изменяющейся модели? Например, есть балка под нагрузкой P1, получили напряженное состояние, потом к этой балке добавили поясной лист и дополнительную нагрузку P2, и новое напряженное состояние. Тут тоже можно попробовать "покомбинировать напряжения" по двум стадиям только вот беда в том что при первом расчете Листа усиления недолжно быть, нельзя посчитать часть модели...

[sv4]

Мне кажется это не сложно.
считаем балку с нагрузкой P1.
получаем Output set 1.
добавляем лист и считаем с нагрузкой P2.
получаем Output set 2.
если потом распечатать усилия и напряжения во вновь добаленных элементах в output set 1 в будут отображаться ***** (зведочками )
а в output set 2 будут уже какието реальные значения.
и потом можно уже комбинировать усилия.
Вопрос я понял. У меня както был подобный случай. Конструкцию надо было усилять.
Вобчем фемап позволят посчитать конструкцию, потом добавить элементы, и вновь посчитать. И эти output set будут посчитаны при работе конструкции с разым количеством элементов, а потом уже этими оутпутами можно всячески манипулировать. Особых препятствий я не вижу.

[sv4]

Сообщение от sv4 Вобчем фемап позволят посчитать конструкцию, потом добавить элементы, и вновь посчитать.

часть модели можно добавлять из NEU файла

[AVAbDOR]

Господа, почему при расчете кон-ции, в конечном итоге, у меня вылезает ошибка, следующего плана: INSINIT ERROR 70*****UNABLE TO OPEN UNIT
С чем это может быть связано? Заранее благодарен!

[Кулик Алексей aka kpblc]

AVAbDOR, я не знаю Femap, но, думаю, что при выложенном проблемной файле эффекта будет больше.

[Cfytrr]

AVAbDOR, читай с #28

[Makson]

Кто нибудь может подсказать как задать в Femap шарнирное закрепление элементов между собой?