|
||
| Правила | Регистрация | Пользователи | Поиск | Сообщения за день | Все разделы прочитаны | Справка по форуму | Файлообменник | |
|
Поиск в этой теме |
|
||||
Регистрация: 27.09.2012
Хабаровск
Сообщений: 595
|
если перейти по этой вкладке, то мы увидим только лишь коэффициенты надежности по нагрузке. Длительную часть по умолчанию программма игнорирует (длительная часть автоматически учитывается только в Лир-АРМ). Поэтому, чтобы при вычислении прогибов учесть долю длительности нагрузки, делим эти коэффициенты на долю длительности (к примеру, для 2 полезной кратковременной нагрузки имеем 1,2/0,35=3,43)
Цитата:
|
|||
|
||||
начинающий конструктор Регистрация: 05.04.2012
Сообщений: 122
|
Разве нужно делить, а не умножать? По вашему выходит, что длительная часть нагрузки больше самой этой нагрузки. Коэффициент 1,2 - для расчетных нагрузок, причем тут пониженная нормативная? Как мне кажется, вместо 3,43 должно стоять 0,35. Поправьте, если я не прав.
|
|||
|
||||
Регистрация: 27.09.2012
Хабаровск
Сообщений: 595
|
поправляю. В Визоре мы задали расчетные значения нагрузок, в СТК для перехода к нормативным нагрузкам вводятся коэффициенты надежности по нагрузке, на которые программа делит расчетные значения (Qн=Qp/Yf). При этом пониженные нормативные значения не учитывается, приходится "добавлять их вручную. По СП 20.13330.2011 п. 8.2.3 пониженное нормативное значение нагрузки определяется умножением ее нормативного значения на коэффициент 0,35. Т.е, Qн(t)=0,35Qн=Qp/Yf*0,35. Т.о. "приведенный" коэффициент надежности (для учета пониженного нормативного значения) составит Yf/0,35.
|
|||
|
||||
Регистрация: 11.02.2014
Сообщений: 1
|
Здравствуйте.
Возникла необходимость посчитать пространственную модель плитного фундамента на сваях (по просьбе Заказчика). Исходные данные: фундамент 9,24м х 9,86м. Толщина плиты - 600мм. Сваи буронабивные диаметром 400мм, 8 шт., длина 10м, жесткая заделка головы в ростверк. Шаг свай 4120мм, 4500мм, 4360мм. К сожалению, количество и шаг свай не могу корректировать. Грунты под подошвой плиты - шлаковый щебень толщиной 5,15м, Е=14,9МПа, е=0,56; слой суглинков тугопластичных (Il=0,33), черноземов, строительного мусора толщиной 2,3м, Е=8МПа; суглинки полутвердые (Il=0,07) толщиной 2,55м, Е=15,8МПа. УГВ ниже уровня плиты на 1,05м. Скальные грунты на глубине около 20м от подошвы. Несущая способность сваи по грунту - 41т (ручной счет). Составил расчетные схемы (2 варианта, Lira 9.6): с грунтом и без. Коэффициент постели для свай определял согласно СП "Свайные фундаменты", Приложение Д. В итоге получилось, что при моделировании по одному из вариантов нагрузка на сваю 18,83т, при втором - 26,62т. Жесткости КЭ55, 56 рассчитал как соотношение действующей нагрузки к перемещению (считал вручную). Полученная вертикальная осадка фундамента по МГСН - 5,88мм (от эксплуатационных нагрузок). Предельная нагрузка на центральную сваю при расчете вручную и сборе нагрузки по грузовой ширине - 57т (!). Но расстояние между сваями более 10 диаметров, следовательно, сваи работают раздельно и некоторую часть нагрузки понесет плита. При расчете жесткостей КСП по МГСН получил распределение нагрузок 60% на сваи и 40% на плиту. Прошу высказаться по поводу адекватности расчетных моделей действительной работе ПСФ. Стоит ли делать нелинейный расчет для такого относительно небольшого фундамента? Верное ли распределение нагрузок на сваи показывают текущие модели, если да, то какая? (на мой взгляд с грунтом адекватнее). Благодарю за внимание. |
|||
|
||||
Регистрация: 15.09.2011
Сообщений: 29
|
Здравствуйте товарищи Инженеры!Прошу оценить расчетную схему каркаса собранного в лире 9.6 R4.Составлял по книгам и форумам и серии 1.460. И подскажите, пожалуйста, если в Лире создается несколько сочетаний усилий (РСН), то каким образом ЛИР-СТК подбирает по ним одно сечение?
|
|||
|
||||
Регистрация: 29.12.2010
РФ
Сообщений: 673
|
Проверяет последовательно на все сочетания. Сначала на первое, на второе, оп, не прошло... Увеличивает сечение проверяет на второе - прошло, проверяет на третье, четвертое...
З.Ы. Лиры нет под рукой у меня сейчас, схему не смотрел. |
|||
|
||||
Регистрация: 15.09.2011
Сообщений: 29
|
Спасибо,стало гораздо ясней. Полагаю с РСУ происходит тоже самое.
|
|||
|
||||
Инженер-проектировщик Регистрация: 20.10.2006
Россия
Сообщений: 604
|
Цитата:
|
|||
|
||||
проектировщик Регистрация: 18.11.2011
Чита
Сообщений: 80
|
Всем доброго времени!!! Узнал недавно что в ППП (пакета приклад программ) который входит в Лиру есть определение расчетных длин металл конструкций (я знаю уже всем дурно, кто видит на форуме словосочетание "расчетная длина"), но оч надо, оцените плиз расчетную схему (рис.1 - Поперечник) и сопоставленный с ним скрин из ППП по расчету "Lef" для крайней колонны. В Лир-СТК в доп.характеристики вставил:
- Lef y (м): 28.73 Из такого смысла mxL=4.789х6.0м= 28.73м. , далее объеденил в конструктивный элемент колонну. Lef z поставил = 0м. (т.к. там панели со стеновыми ригелями и гибкость будет меньше). Правильно ли я сделал ? |
|||
|
||||
Регистрация: 29.12.2010
РФ
Сообщений: 673
|
Что-то я ничего не понял.
У Вас на поперечнике одна рама, а на скрине из ППП другая, как следствие, расчетная длина определена неверно. Если бы не эта незадача, то все было бы верно. а так... Считать надо схему ту которая есть: средние колонны до ригеля не доходят, ригель присоединен к колоннам шарнирно.. Почему Is2=1? Вспоминаем сопромат: Iвпояса+Aвп*(Yцтвпояса)^2+то же самое для нижнего пояса. |
|||
|
||||
начинающий конструктор Регистрация: 05.04.2012
Сообщений: 122
|
Всем доброго времени суток!
Здание - монолитный каркас, шаг колонн 6х6м. Наружные стены представляют собой поэтажно опертые стены из газобетонных блоков толщиной 300мм, прочность B2,5. Просьба проверить модель стены (за основу брал рекомендации БЕЛНИИС): Высота стены 3,3м. Стена раскрепляется соединит. элементами, закрепленными на колоннах (3шт. на высоту этажа) и одним стержневым элементом посередине стены (верх. обрез стены.) Расчетная ветровая нагрузка - 58 кг/м2, плотность блоков 700кг/м3, бетон каркаса - В20, колонны 400х400, перекрытие 200мм, "обвязочные" балки - 300х300. Зазор в 20мм между стеной и элементами каркаса заполняется упругим материалом. Наружная отделка стен - навесной фасад, 50кг/м2. Полученные растягивающие напряжения превышают предельно допустимые значения, требуется армирование нижних рядов кладки. Как определить необходимое армирование и корректно замоделировать стену? И вообще смущают сами рекомендации - моделировать колонны плитными КЭ и т.п. Поделитесь, пожалуйста, опытом проектирования подобных стен. P.S. нагрузка на ригели и их сечение в этом расчете были подобраны исходя из прогиба перекрытия в модели здания. |
|||
|
||||
проектировщик Регистрация: 18.11.2011
Чита
Сообщений: 80
|
Proectant: hentan: Так то оно так что поперечник один а на ППП другой, но ППП не умеет такие рамы строить (чтоб средние колонны не доходили до фермы), так же и не умеет делать одновременно ригель первого этажа жесткий узел, а фермы шарнирный (умеет либо все ригеля жесткие, либо все шарнирные). В данном примере у меня средние колонны на удивление из ж.б. а крайние из металла, если бы они были бы металлические я отдельно находил расчетную длину для средних колонн как для одноэтажной рамы, думаю что на коээф. мю для крайних колонн отличие рам на рис1 и рис2 не играет роли. А по поводу "1" поставил именно по той причине что ферма оперта шарнирно (и ее жесткость можно не учитывать, можно и 2 и 3 где-т до 50 поставить сильно на результат не влияет ). Возьмем обычную консольную стойку без закрепления вверху, у нее мю=2, а теперь любую 1-но этажную раму с шарнирами вверху, что бы я не вводил в жескостях стойки и ригеля (единички или бесконечн.большое) мю тоже будет = 2 (см.рис1 и рис2). Даже если многоэтажную (рис3) мю=4 для колонны 1-го этажа мю х L = 4 х 3 =12м тоже что и для консольного свободного стержня на два этажа 3+3 (высот_эт) х 2 (мю) = 12м. Поправте меня но я думал что жесткости влияют только для жестких узлов. "Круто почти 5" именно из-за шарниров!
Последний раз редактировалось kostia, 25.02.2014 в 17:45. |
|||
|
||||
Регистрация: 29.12.2010
РФ
Сообщений: 673
|
Откуда делаем нехитрый вывод, что этот инструмент не подходит для нашего расчетного случая. Советую разобраться с расчетом на устойчивость в ЛИР-ВИЗОР. Создаем новый файлик, признак схемы третий, прикладываем опять нагрузки, и делаем расчет на устойчивость по Эйлеру. Из этого расчета берем только расчетные длины.
Особенно обратите внимание на то, как представляются результаты расчета - это важно, можно напороть косяков. ----- добавлено через ~8 мин. ----- Ригель в файлике можно не фермой делать, а стержнем нужной жесткости. |
|||
|
Опции темы | Поиск в этой теме |
|
|
Похожие темы | ||||
Тема | Автор | Раздел | Ответов | Последнее сообщение |
Оценка / критика расчетной схемы (SCAD) | Кулик Алексей aka kpblc | SCAD | 3809 | 14.03.2024 09:18 |
Нужна критика расчетной схемы Scad | Winword | Расчетные программы | 7 | 02.05.2011 14:43 |
Нужна критика расчетной схемы в СКАДе. Каркас промздания в сейсмическом районе. | Семенов Сергей | SCAD | 22 | 03.02.2011 22:12 |
Нужна оценка расчетной схемы в СКАДЕ! Непонятки с моментами и перемещениями! | Семенов Сергей | SCAD | 6 | 18.01.2011 22:43 |
Оценка корректности расчетной схемы стального каркаса в SCAD'e | schetovod | Расчетные программы | 2 | 19.10.2009 11:47 |