|
||
| Правила | Регистрация | Пользователи | Сообщения за день | | Поиск | | Справка по форуму | Файлообменник | |
|
Поиск в этой теме |
|
||||
Цитата:
Цитата:
Цитата:
|
||||
|
|||||
инженер Регистрация: 21.10.2006
Москва
Сообщений: 768
|
Цитата:
Тогда не ясно почему разработчики об этом умолчали. |
||||
|
||||
Регистрация: 29.11.2006
kiev
Сообщений: 140
|
Цитата:
Хотя, вот лировцев значительно больше уважаю нежели скадовцев именно в организации и политике программирования. Лировцы молодцы, мне искренне нравится их команда. Если бы еще документацию к софту нормально делали - вообще цены б небыло |
|||
|
||||
Регистрация: 05.10.2006
Хабаровск
Сообщений: 81
|
Lamer Inc., спасибо за хоть какую-то конкретику.
Но от какого релиза эта справка? По моим данным, 21 25 - по нормативной прочности, а 31 и 35 закон - по расчетной. И все равно не понятно - почему при 25-м законе слабое армирование в случае осевого сжатия увеличивает деформативность материала? К примеру метровая призма без арматуры по 21 и 25 закону на 13.9 мм села (нагрузка везде 18 т, напряжения близки к нормативной прочности на сжатие В25, 10 ступеней). С арматурой все интересней: По 21 с арматурой 4 см^2 на 7 мм. По 21 с арматурой 0.4 см^2 на 12.4 мм. По 25 с арматурой 4 см^2 на 13.9 мм. По 25 с арматурой 0.4 см^2 на 24.5 мм. Почему в последнем случае деформации увеличились? И есть ли у кого соображения, как качественно изменит картину ндс конструкции учет сцепления? |
|||
|
||||
Регистрация: 05.10.2006
Хабаровск
Сообщений: 81
|
Если кому интересно - графики зависимости макс. прогиба от нагрузки однопролетной разрезной балки (9м пролет, 30х60 см, нижняя арматура 3d36АIII, В25) по 21 и 25 закону деформирования бетона.
25-й практически линеен (СНиП, кстати, тоже почти линейную зависимость выдает). [ATTACH]1172448275.JPG[/ATTACH] |
|||
|
||||
Регистрация: 20.05.2009
Сообщений: 42
|
Здравствуйте. ander спасибо за предыдущий ответ.
У меня такой вопрос- если в общей постановке, то в диаграмме бетона задаю нисходящюю ветвь(рис.прилагаю) и по сравнению с диаграммой без этой нисходящей ветви нагрузка максимальная на балку не увеличивается, хотя должна и я хочу зафиксировать это изменение нагрузки(момента). Какие критерии могут влиять на мой неправильный результат? Для конкретики могу приложить файл расчета. |
|||
|
||||
Сообщений: n/a
|
Господа не парьтесь. Разные элементы заложены для удовлетворения закзчика. Весь нелинейный расчет - пальцем в небо. Прменяйте те элементы и те зависимости, которые вам больше нравяться.
Кстати, никаких нисходящих ветвей и площадок текучести в природе не существует. Это все от приближенности определения напряжений. Еще вспомните про зуб пластичности. |
|||
|
||||
Регистрация: 20.05.2009
Сообщений: 42
|
ander честно зашел в тупик.
Вот данные. балка таврового сеч В30, арм-AIII d20мм. Момент максимальный воспринимаемый сечением-64,77. Нагрузка на балку распределенная, максимальная при такой схеме по линейному расчету- 14,39кН/м. При заданных законах нелинейного деформирования для бетона и арматуры, макс q=19,1. Теперь я хочу за счет нисходящей ветви бетона увеличить макс нагрузку на балку. Я шел по такому пути- задавал нисходящую ветвь, нагрузку 19,2, выполнял расчет и смотрел будет ли разрушение материала. Разрушение было при моих вариациях. чувствую, что я в чем то заблуждаюсь, потому что лира считает то что задаю. С другой стороны вопрос как она считает.. В общем- помогите разобраться. прилагаю лировский файл. |
|||