|
||
| Правила | Регистрация | Пользователи | Поиск | Сообщения за день | Все разделы прочитаны | Справка по форуму | Файлообменник | |
|
Поиск в этой теме |
11.01.2019, 13:31 | #1 | |
Как рассчитывается многорядное армирование железобетонных элементов?
НЛО
Тутошние мы.
Регистрация: 09.07.2007
Сообщений: 6,078
|
||
Просмотров: 3291
|
|
||||
Строительство гидротехнических сооружений Регистрация: 01.08.2012
Москва
Сообщений: 8,642
|
Цитата:
То, что самая нижняя "более растянутая" арматура будет немного перенапряжена - ничего страшного. По факту, при достижении предела текучести она начнёт течь, а напряжение в остальной нижней арматуре дойдёт до расчётного. |
|||
|
||||
Регистрация: 21.08.2017
Сообщений: 1,054
|
Кроме расчета по трещиностойкости.
|
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 09.05.2017
Сообщений: 91
|
Если арматура нижнего ряда и верхнего разная, то нужно учитывать расстояние до центра тяжести, а не по середине принимать. По середине принимать можно когда одинаковая вверху и внизу. Также можете начертить ваше ж/б сечение с эпюрой деформации при изгибе, где вверху в сжатой зоне принять предельную деформацию сжатия бетона, а внизу где последний слой арматуры нижнего ряда деформацию eps_s1 которая отвечает расчетному сопротивлению R_s1 в арматуре. Дальше с помощью этой эпюры ищете деформацию eps_s2 в верхнем ряде арматуры, с помощью графического метода или по формулах сходства сторон треугольника (забыл как правильно называется в геометрии). Нашли эту деформацию eps_s2 она будет немного меньше чем в нижнем ряду eps_s1. Дальше с помощью этой деформации находите напряжение sigma_s2=E_s2*eps_s2, и оно будет немного меньше расчетного сопротивления R_s1. Ну и можете итерационным методом на основе метода предельных усилий, постепенно задавать арматуру наперед до тех пор, пока не удовлетворите условия что момент сечения больше внешнего момента. Типо будет R_b*b*x=R_s1*A_s1+sigma_s2*A_s2+sigma_sn*A_sn. M= R_b*b*x*(h_0-0,5*x). Высоту сжатой зоны ищем из уравнения равновесия ж/б сечения на продольную ось балки. А так лучше использовать нелинейную деформационную модель. Удачи Вам в этом деле.
Последний раз редактировалось inzh.konstr, 12.01.2019 в 23:41. |
|||
|
||||
Дилетант Регистрация: 06.12.2017
Сообщений: 2,779
|
Цитата:
|
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2014
Сообщений: 3,487
|
Возможно, вам может помочь как раз СП 63, п. 10.3.5.
Цитата:
Последний раз редактировалось Komplanar, 17.01.2019 в 08:55. |
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,203
|
Цитата:
Всё тут есть. Глаза протри.
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) Последний раз редактировалось Бахил, 17.01.2019 в 10:29. |
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 09.05.2017
Сообщений: 91
|
Да, согласен. Если довести арматуру нижнего ряда до предельной деформации eps_ud или деформации которая больше деформации удлинения, то арматура верхнего ряда скорее всего также достигнет расчетного сопротивления и начнет течь, и тогда напряжения принимаем sigma_s=R_s так как уже не действует закон Гука sigma_s=E_s*eps_s. Но также может быть такое, что расстояние верхнего ряда арматуры от нижнего выше и деформация еще не достигнет деформации удлинения и тогда напряжения в арматуре sigma_s <= R_s. Но когда Вы подбираете армирование на определенный изгибающий момент Вы находите усилие в арматуре N_s и делите его на R_s получая необходимую площадь, если бы вы ее установили в сечение, она бы 100% была использована при действии этого момента. Но как правило в сортаменте арматуры нет такой площади, и Вы принимаете площадь арматуры немного больше нежели A_s,nec необходимую. Дальше изгиб. момент остается тот же, но напряжения в арматуре будут уже меньше R_s так как площадь фактическая больше необходимой sigma_s=N_s/A_s,fact<=R_s, значит арматура по факту не будет течь, поскольку не достигнет деформации удлинения при таком моменте. Теперь та арматура что будет выше первого ряда, также не будет течь и напряжения у нее будут еще меньше. Если доводить арматуру до разрыва тогда да, что первый что второй ряд можно принимать R_s, а если не доводить до таких деформаций и принимать R_s то результат будет не на 100% точным в плане определения несущей способности сечения. Когда двойное армирование вверху сжатой зоны бетона и внизу растянутой, по методу предельных усилий или равновесия при определении высоты сжатой зоны бетона усилия сжатой арматуры N_s' определяют принимая что в сжатой арматуре напряжения равны R_s', но это не так. И вместо реальных напряжений sigma_s'*A_s' подставляют R_s'*A_s' что приведет к не очень точным результатам определения высоты сжатой зоны бетона и момента сопротивления сечения M_ult. Если с помощью НДМ задать двойное армирование сечения и определить предельный изгибающий момент, параллельно определить с таким же армированием методом предельных усилий, то результаты M_ult будут разные. По МПУ условие будет выполнено, а вот уже по НДМ где точность выше, там уже условие может быть не выполнено, поскольку напряжения сжатой зоны там меньше расчетного сопротивления и оно повлияет на значение предельного момента.
|
|||
|
Опции темы | Поиск в этой теме |
|
|
Похожие темы | ||||
Тема | Автор | Раздел | Ответов | Последнее сообщение |
Холмянский М.М. Закладные детали сборных железобетонных элементов | Ведмер Взоров | Поиск литературы, чертежей, моделей и прочих материалов | 5 | 09.10.2017 08:03 |
Армирование железобетонных балок после расчёта SCAD, алгоритм действий | Tyhig | SCAD | 1 | 11.06.2015 07:16 |
Ошибка в исходных данных при армирование элементов | 7777 | SCAD | 2 | 07.10.2014 13:28 |
Армирование подколонника в местах установки противосдвиговых закладных элементов | игорёк | Поиск литературы, чертежей, моделей и прочих материалов | 0 | 28.07.2010 19:10 |
Случайный эксцентриситет | p_sh | Прочее. Архитектура и строительство | 14 | 22.07.2009 11:32 |