|
||
| Правила | Регистрация | Пользователи | Сообщения за день | | Поиск | | Справка по форуму | Файлообменник | |
|
Поиск в этой теме |
30.05.2016, 14:56 | #1 | |
Используете ли коэф-ты условия работы для расчёта длины анкеровки
Регистрация: 24.04.2016
Сообщений: 16
|
||
Просмотров: 9580
|
|
||||
Чем вас п.10.3.21 и ниже СП 63.13330.2012 не устраивают?
|
||||
|
||||
|
||||
|
||||
конструктор Регистрация: 15.05.2009
Сообщений: 6,086
|
Цитата:
|
|||
|
||||
Сообщений: n/a
|
Итак, при расчете длины анкеровки/нахлеста у нас в формулах присутствуют:
Rbt (формула 10.2) Rs (формула 10.1) 1) Коэффициенты условий работы БЕТОНА (смотрим 6.1.12): гамма бэ 1 - теоретически, можно ввести к Rbt 0.9 в случае, если нагрузка на арматуру вся длительного действия. гамма бэ 2 - только к Rb гамма бэ 3 - только к Rb гамма бэ 4 - только для ячеистых бетонов. гамма бэ 5 - только по специальным указаниям. 2) Коэффициенты условий работы АРМАТУРЫ (пункт 6.2.9): "6.2.9 В необходимых случаях расчетные значения прочностных характеристик арматуры умножают на коэффициенты условий работы γsi, учитывающие особенности работы арматуры в конструкции." Если 6.1.12 после этого перечислял возможные коэффициенты условий работы бетона, то для арматуры на этом пункт заканчивается. В 5.2.7 СП 52-101-2003 было уточнение про коэффициент 0,8 для хомутов и отгибов, но тут оно куда-то пропало. Да и даже если б было - вопрос ТС не об этом. Есть еще правда 0.9 на сжатие для А600 и В500. Но это тоже вряд ли используется широко... Итого: Никакого значительного увеличения длины нет - максимум на 10% от гаммы б 1. При этом вряд ли кто использует арматуру с A_s,cal=A_s,ef, поэтому вряд ли кто-то, кто не использует эти коэффициенты, нарушает нормы. |
|||
|
||||
Регистрация: 24.04.2016
Сообщений: 16
|
mainevent100, альфа - это не коэффициент условия работы.
Цитата:
1. пониженные значения R.sw - то в СП 63 остались (пониженные относительно R.s) 2. если чего-то не хватает в новых нормах, то смотрим старые. Для хомутов (например, П-образный хомут - хотя про него я не уверен) и отогнутых стержней, нужно использовать значение R.sw, а не R.s Да, со словом "значительное" я погорячился. Однако 10 % к длине, когда у нас возможна двойная длина анкеровки, приносит свою копеечку. |
|||
|
||||
конструктор Регистрация: 15.05.2009
Сообщений: 6,086
|
|
|||
|
||||
Сообщений: n/a
|
формально - нет.
Offtop: Цитата:
При расчете Rbond умножаем Rbt на гамму б 1 = 0.9 в случае, если на конструкцию действуют только длительные нагрузки. Получаем анкеровку на 11% длиннее, "чем обычно". |
|||
|
||||
Регистрация: 24.04.2016
Сообщений: 16
|
Offtop:
Цитата:
Цитата:
Учёт коэф-тов условия работы бетона есть здесь: http://webcad.pro/anc/anc.html. Только что поперечка никак не учитывается. Да, и администратор данного ресурса пишет: Цитата:
|
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 20.07.2007
Москва
Сообщений: 2,936
|
Если уж Вам прям так хочется увидеть хоть милиписечку в нормах по поводу использования гаммаб1, то милости просим в таблицу 3.3 пособия к СП 52-101.
Offtop: А в Ваших кругах в других расчетах тоже на коэффициенты плюют? |
|||
|
||||
Регистрация: 31.01.2007
Новосибирск
Сообщений: 1,040
|
Насколько я понимаю, гаммаб1 надо учитывать не тогда когда у вас действуют только постоянные и длительные(кратковременные отсутствуют), а тогда когда вы исключаете из расчета кратковременные нагрузки(хотя их воздействие возможно).
|
|||
|
||||
Юмористические расчеты, комедийные диссертаций, цирковые статьи Регистрация: 12.12.2012
Москва
Сообщений: 892
|
Konstruktiv54, тут вопрос в классификации нагрузок, которая путается в СП52 и СП63. Везде идет ссылка на нагрузки продолжительного и непродолжительного действия. Такая классификация была в старом СНиП по жб, и там указывалось, что снеговая и полезная нагрузки отнесены к нагрузкам продолжительного действия, а вот ветер, к примеру, отнесен к непродолжительным. Так что тут остается вопрос трактовки СП52 и СП63, где в скобках другую классификацию предлагают. Для себя принял полезную и кратковременную нагрузку за продолжительные в логике СНиП. Соответственно и учет 0.9 считаю оправданным в этом случае, когда определяющее влияние на НДС дает данный тип нагрузки.
Последний раз редактировалось frostyfrost, 11.02.2017 в 03:11. |
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 20.07.2007
Москва
Сообщений: 2,936
|
Цитата:
|
|||
|
||||
Проектирование зданий и частей зданий Регистрация: 12.06.2007
Екатеринбург
Сообщений: 3,042
|
Про учет коэффициентов условий работы бетона при расчете анкеровки/нахлеста – тема мутная.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84). Пересчитывал в свое время таблицу 45 (относительная длина анкеровки) и таблицу 46 (относительная длина перепуска). В таблицах коэффициенты условий работы к Rb не учитываются. Есть указание в п.5.44 (к формуле 316): Цитата:
Смотрим Примеры 1 и 3. При определении длины анкеровки учитывается коэффициент гамма_b2 (учет длительности действия нагрузки). Есть указание в п.1.5 Цитата:
Примечание к таблице 3.3 "относительная длина анкеровки λаn" Цитата:
__________________
«Точно знают, только когда мало знают. Вместе со знанием растет сомнение». Иоганн Вольфганг Гете Последний раз редактировалось Armin, 15.02.2017 в 07:49. |
|||
|
||||
Регистрация: 24.04.2016
Сообщений: 16
|
Год назад решил забить на эти гаммы, а тут стал разбирать расчёт закладных деталей и увидел требование, что нужно использовать коэф. условия работы.
К сожалению, в пособии к СП 52-101-2003 не замечал строку, о которой написал Armin. И тема мутная и нормы мутные. А разве ожидается выход такого пособия? - не для сверки с ЭВМ. Пример. А500, В25, d.s = 12 мм, растянутая, ненапрягаемая. Без коэф.: l.an = 500 мм С коэф.: l.an = 560 мм Думается мне, что разница очевидна. Вывод. Поскольку обычный проектировщик не владеет всей полнотой информации по поводу расчётной схемы, как там собирались нагрузки, то лучше учитывать коэф. условия работы - пусть идёт в запас, если что. И вообще думать о длительности нагрузок при расчёте длин анкеровки - это, как мне кажется, перебор. |
|||
|
||||
Длина анкеровки вычисляетсяпо 1ПС, которая включает в себя и длительную и кратковременную нагрузку, значит, b1=1. Да и как правило, площадь арматуры назначается из расчета по 2ПС и получается много больше, чем из расчета по 1ПС. Значит арматура сильно недогружена.
__________________
Велика Россия, а колонну поставить некуда |
||||
|
||||
А если доля кратковременной нагрузки в полном значении постоянная+длительная+кратковременная, скажем, 5%? Тогда, будьте добры, учитывайте только длительные+постоянные и гамма_b1=0,9
Последний раз редактировалось Kykycuk, 04.04.2017 в 23:36. |
||||
|
||||
Ну, в общем-то, да. А при доле кратковременной части в районе 10% есть смысл просчитать на обе гаммы.
__________________
Велика Россия, а колонну поставить некуда |
||||
|
|
Похожие темы | ||||
Тема | Автор | Раздел | Ответов | Последнее сообщение |
Свободные длины стержней в SCAD | Otche Alozo | SCAD | 7 | 13.01.2014 10:48 |
ППР и ППСР, ТК и ТК на сварочные работы. Разница. | Tyhig | Технология и организация строительства | 10 | 31.03.2012 21:15 |
Расчет кирпичного простенка в разрушенном здании - определение коэф. продольного изгиба. | Tym | Каменные и армокаменные конструкции | 2 | 18.01.2010 11:03 |
Коэф. условий работы для плоской фермы из одиночных уголков | keflhar | Конструкции зданий и сооружений | 4 | 18.11.2008 20:16 |
Поиск работы | Perezz!! | Разное | 46 | 21.03.2008 12:50 |