|
||
| Правила | Регистрация | Пользователи | Сообщения за день | | Поиск | | Справка по форуму | Файлообменник | |
|
Поиск в этой теме |
13.05.2019, 12:13 | 1 | 1 | #1 |
СП 63.13330.2018. Обсуждение
Выпуск 2013
МО
Регистрация: 30.06.2012
Сообщений: 165
|
||
Просмотров: 53650
|
|
||||
Kazan Регистрация: 01.04.2009
Сообщений: 530
|
Вот интересно, когда удосужатся дать информацию по зависимости марки бетона по водонепроницаемости и морозостойкости с маркой по прочности.
|
|||
|
||||
Выпуск 2013 Регистрация: 30.06.2012
МО
Сообщений: 165
|
Цитата:
|
|||
|
||||
Kazan Регистрация: 01.04.2009
Сообщений: 530
|
Эту статью мы в свое время от безысходности отрыли среди тонны научных журналов, плюс письмо от ЛИАЦ... Дмитрию спасибо, что хотя бы во всеобщее обозрение выложил.
|
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
1. Так и не привели в соответствие диаметры оправок для гнутья (см. влож. 1).
2. Расчет закладных деталей - остался в прил. Б, "слизанный" со старых "Рекомендаций..." https://dwg.ru/dnl/11350, а вот конструктивных требований к их проектированию так и не появилось и не перекочевали из этих "Рекомендаций...". Получается расставляй закладные как хочешь? 3. Требование к гибкости внецентренно сжатых элементов - теперь обязательно, без оговорок (см. влож. 2). 4. Началось движение в сторону "адекватизации" и гармонизации с "исходными" нормами расчета элементов с Q по полосе между наклонными сечениями, а именно определения Фи n в п. 8.1.34. Дискуссия по его определению, вероятно, как была так и останется. (см. влож. 3)
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта Последний раз редактировалось DonMof, 13.05.2019 в 17:21. |
|||
|
||||
Kazan Регистрация: 01.04.2009
Сообщений: 530
|
Крайне скудная информация по определению расстояний при разрезке здания на температурно-усадочные швы.
Если выполняется п.11.1.5 и в расчетах задаются допзагружения от температурных перепадов, нужно ли вообще смотреть на п.10.2.3? |
|||
|
||||
Дилетант Регистрация: 06.12.2017
Сообщений: 2,788
|
|
|||
|
||||
Kazan Регистрация: 01.04.2009
Сообщений: 530
|
По-моему мнению крайне глупое требование 10.4.9, 10.4.14 с П-образными стержнями для торцов плит, а так же около отверстий (аналогично для стен). В зависимости от ситуации, например, слишком мало расстояние между отверстием и краем плиты, автоматом нарушается требование по длине анкеровки.
Между тем при вязке можно установить стержни основного армирования с загнутыми концами: а) экономия в материалах и работе, б) краевые эффекты учтены... ----- добавлено через ~12 мин. ----- Цитата:
Последний пример, задали марку B25 W12, в стандартном прайсе у завода прописано по маркам "В", для В25 - 3300руб/м3, при заказе выкатили цену 4350 руб/м3. Угадайте почему |
|||
|
||||
Инженер Регистрация: 13.12.2005
Питер
Сообщений: 2,063
|
Цитата:
|
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 25.02.2008
Москва
Сообщений: 142
|
Цитата:
По 4 пункту добавленная фраза про фи эн равное 1 для изгибаемых элементов без предварительного напряжения ничего не меняет, потому что порождает еще больше споров на тему того где заканчивается внецентренно-сжатый элемент и начинается изгибаемый с влиянием продольной силы! Это вопрос без ответа само собой, потому что всегда можно трактовать один и тот же случай двояко в зависимости от того как представить усилия в поперечном сечении элемента. Внецентренно-сжатый и изгибаемый элемент можно разделить только по виду приложения нагрузки, а по такой классификации в СП 63 никакие элементы не подразделяются. В этом году в НИИЖБ будет НИР по вопросу фи эн и обещают наконец по его результатам внести изменения в нормы. Будем надеяться, но пользоваться этими результатами даже если они и появятся будем уже не скоро - начался уже пересмотр постановления № 1521 и вряд ли уже что-то успеют до него в СП добавить. |
|||
|
||||
Дилетант Регистрация: 06.12.2017
Сообщений: 2,788
|
Цитата:
Не стоит идти на поводу у безграмотного снабженца. Если мне надо обеспечить W12, а прочности достаточно В15, то зачем закладывать B40? Если, не дай бог, нормируют зависимость между прочностью и водонепроницаемостью, а какой-нибудь технолог научится с добавкой хозяйственного получать бетон B15 W10, то придется разрабатывать СТУ на его применение. Последний раз редактировалось Старый Дилетант, 13.05.2019 в 20:45. |
|||
|
||||
Регистрация: 25.10.2010
Сообщений: 868
|
Цитата:
И этот абсурд так и не устранили.
__________________
From Siberia with love |
|||
|
||||
КЖ Регистрация: 10.09.2014
РФ
Сообщений: 478
|
Цитата:
Если подходить формально (для сжатых элементов), то средние напряжения сложно довести до Rb с учётом продольного изгиба (по НДМ). И для колонн обычно phi_n = 1.25. |
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
Цитата:
Все верно, в #6 я и привел его транслированный белорусами аналог. ----- добавлено через ~17 мин. ----- А что там необычного и нового?))) Все это еще в 2015 лично мы порешали))) и не применяем периодичку в качестве поперечной арматуры для вязанных каркасов, только для сварных. Интересно начинается при проектировании в сейсмике))), т.к. п. 6.7.3 СП 14.13330.2014 не говорит о применении А240 в качестве рабочей арматуры)))
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта Последний раз редактировалось DonMof, 14.05.2019 в 09:56. |
|||
|
||||
конструктор Регистрация: 08.11.2010
г. Курск
Сообщений: 19
|
Нашел следующие интересные отличия:
п.10.3.30 Допускается увеличивать относительное количество стыкуемой в одном расчетном сечении элемента рабочей растянутой арматуры до 100 %, принимая значение коэффициента α2 равным 2,0, а также увеличивать относительное количество стыкуемой в одном расчетном сечении элемента рабочей сжатой арматуры до 100 %, принимая значение коэффициента α2 равным 1,2. Т.е. фактически теперь для сжатой арматуры принимаем длину перехлеста, как для растянутой, т.к. сжатую арматуру обычно стыкуют в одном сечении. п.10.4.14 В плоских фундаментных плитах и плитах перекрытий при высоте их сечения 700 мм и более следует предусматривать конструктивное продольное армирование в виде сеток из арматурных стержней площадью сечения не менее 0,05 % площади сечения бетона, принимаемой равной произведению расстояния между сетками по высоте на соответствующий в плане размер плиты. Шаг сеток конструктивного армирования по высоте принимают не более 1000 мм и не более 1/3 толщины плиты. Это что, если я проектирую фундаментную плиту толщиной 800мм, я туда 4 сетки должен устанавливать? |
|||
|
||||
Проектирование зданий и частей зданий Регистрация: 12.06.2007
Екатеринбург
Сообщений: 3,042
|
Цитата:
Цитата:
Могут возникать различные нюансы, отвечал в своё время в теме. PS: Если уж сильно припекло, можно Табл. А1.1 и А1.2 СТО 40619399-001-2010 "Бетоны мостовых конструкций" использовать.
__________________
«Точно знают, только когда мало знают. Вместе со знанием растет сомнение». Иоганн Вольфганг Гете Последний раз редактировалось Armin, 14.05.2019 в 11:16. |
|||
|
||||
Что касается водонепроницаемости, то W4-W6 можно и на В20 получить. Все остальное в принципе похоже на правду, хотя В27.5 F700-F1000 как изготовить понятия не имею.
На самом деле многое зависит от заполнителя. Допустим В25 F100 это можно сделать на известняке, B25 F150 это уже с большой вероятностью гранит.
__________________
"Тщательное планирование – ключ к безопасному и быстрому путешествию." Одиссей (с) |
||||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 25.02.2008
Москва
Сообщений: 142
|
Цитата:
1. Фактически впервые появился официальный документ в котором напрямую написано что арматуру периодического профиля можно анкеровать крюком с загибом на 180 градусов. То есть можно делать хомуты из арматуры периодического профиля, правда конечно с оговоркой, что крюк должен плотно охватывать продольный стержень в идеале. И даже написано какая должна быть длина крюка. 2. В ответе на вопрос 3 написаны ограничения на разрешенные диаметры оправок при гибе арматуры для ограниченные с точки зрения разрушения бетона внутри загиба. Именно отдельно! в п.10.3.33 это написано сразу и про прочность арматуры в месте загиба и про раскалывание бетона внутри загиба. Причем в СП 63 уже давно есть интересная фраза о том, что можно принимать диаметры оправок по ГОСТу на арматуру. Но! Не было понятно какая часть из тех ограничений на диаметры оправок "отвечает" за безопасность от раскалывания бетона. То есть в ГОСТе указаны испытания при диаметрах 3d и 5d например, но применять их вместо 5d и 8d было не совсем понятно как, так как есть еще критерий прочности по раскалыванию бетона. Теперь же хоть как-то эта ситуация проясняется. Попытаемся сейчас как-то "пробить" добавление хотя бы части этих разъяснений в Изм.1 СП 63.13330.2018, чтобы все это было в самом документе все-таки. ----- добавлено через ~14 мин. ----- Цитата:
Только небольшое замечание! Для сжатой все-таки не как для растянутой! Для растянутой: коэффициент альфа2 с разбежкой 1.2, а при стыковке в одном сечении 2.0 Для сжатой: коэффициент альфа2 с разбежкой 0.9, а при стыковке в одном сечении 1.2 Так что ситуация все-таки разная и для сжатой нахлест меньше чем для растянутой. Однако относительно старой редакции действительно есть увеличение нахлеста для сжатой арматуры при стыковке всей арматуры в одном сечении! Раньше во всех случаях для сжатой было альфа2 = 0.9 Цитата:
Последний раз редактировалось overband, 22.05.2019 в 14:52. |
|||
|
||||
А это примечание вообще то появлялось, то исчезало от редакции к редакции СП 2012, в итоге попала в 2018 в урезанном виде
__________________
"Тщательное планирование – ключ к безопасному и быстрому путешествию." Одиссей (с) |
||||
|
||||
инженер-конструктор (ПГС) Регистрация: 26.04.2009
Сообщений: 741
|
Согласно п, 6.43. СНиП 2.03.01-84* "... Стыковые сварные соединения следует располагать вразбежку с расстоянием между ними вдоль стержней не менее 20d." В новых СП о даном требовании ничего не говорится, в том числе в СП 63.13330.2018 (возможно что то пропустил... подправьте меня) В приложении К п.К4.9 указаны требования при механическом соединении (соединительные муфты). Не понятно чем руководствоваться при принятии расстоянии между сварными стыками
|
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
Обратил внимание вот еще на что:
п. 10.3.19 Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил и крутящих моментов, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и поперечной арматуры. Поперечная "арматура" для плоских плит с анкеровкой "на бетон" производителей типа jordal и schöck (не реклама) по прежнему "вне закона", а теме то 100 лет в обед. https://forum.dwg.ru/showthread.php?t=49327 Интересно, как такую "арматуру" активно пропускают экспертизы, если анкеровка допускается только на продольную арматуру и не пора ли сертифицированные изделия узаконить, если их так активно пользуют?
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта Последний раз редактировалось DonMof, 14.10.2019 в 10:44. |
|||
|
||||
Регистрация: 09.01.2013
Сообщений: 127
|
Данное требование больше относится к балкам, нежели к плитам. Тут важно именно "И", а не "ИЛИ".
__________________
Не ошибается только тот, кто ничего не делает. |
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 25.02.2008
Москва
Сообщений: 142
|
Цитата:
Цитата:
----- добавлено через ~7 мин. ----- Не сказать что криво, но есть много моментов которые хотелось бы улучшить. Расчетную методика имеет ряд несовершенств и есть вообще говоря уже идеи новой методики. Но на это пока не выделяют времени в НИИЖБ насколько я понимаю. |
|||
|
||||
Инженер-проектировщик Регистрация: 20.10.2006
Россия
Сообщений: 604
|
Цитата:
Возникает соблазн назвать колонны "Стойками рамы", "ВЭК - вертикальный элемент рамы" и т. д. Юмор юмором, но для высоких слабонагруженных вертикально, но изгибаемых колонн это критически важно. Как пример - на кровле торгового центра есть разгрузочная площадка для машин, и она ограждена высокими колоннами, на которых крепятся стеновые панели с рекламными банерами. То есть вертикальная нагрузка ничтожна мала, арматура подобрана по моменту от пульсации ветра, а из-за гибкости надо делать толстенное сечение (потому что еще и МЮ=2 - как для консоли). |
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
Ну это вам понятно, что скорее для балок и плит, а в нормах должна быть конкретика и однозначность, особенно для таких вещей как узлы "плита-колонна". В данный момент НИГДЕ не сказано про изделия типа jordal и schöck (заметьте, изделия, а не арматуру), как сказано в СП 63 для пользования в качестве поперечки (см. параграф второй п. 6.2.4. СП 63.13330.2018). Кто применял эти изделия тот знает, что, например, требования производителей по расстановке и шагу отличны от требований СП 63. Да о чем говорить, если вот за муфты, наконец, сказано в СП 63, а за эти изделия - нет. При этом НИИЖБ про их существование "знает", и уже одобрял их применение в ЖБК своими "брошурками" слизанными разработанными в соответствии с рекомендациями производителей. Кто же мешает узаконить их?
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта Последний раз редактировалось DonMof, 16.05.2019 в 01:48. |
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 25.02.2008
Москва
Сообщений: 142
|
Цитата:
А почему у нас в стране не прижилась арматура с высаженными головками? Потому что когда ее пытались раньше производить, то получалось так, что головка эта была недостаточно прочной и разрушалась. Там на самом деле надо технологию довольно четко соблюдать. В СССР как-то не получилось это внедрить, поэтому просто отказались от этого решения. Что уж говорить про наши времена, когда строительная наука нищая и практически развалена. И еще вокруг производители и девелоперы, которые не хотят в эту науку вкладываться, потому все как Schoek! Каждый сам за себя! Моя хата с краю... Так что можно возмущаться сколько угодно, но ученые наши тоже люди хотят кушать и получать зарплату достойную, и опять же за свой счет исследования делать не могут. Когда в стране что-то изменится, тогда возможно такие вопросы будут решаться очень быстро и просто. Но нужна воля государства сначала, а потом может и строительное сообщество в целом подтянется. Хотя сейчас ситуация такая что скорее сообщество строительное тянется к государству, а оно его отпихивает как что-то ненужное... https://asninfo.ru/interviews/700-ro...ani-katastrofy Сейчас в рамках "Ассоциации Железобетон" происходят некоторые подвижки чтобы как-то ситуацию исправить. Надеюсь что-то получится. http://azhb.ru/ ----- добавлено через ~4 мин. ----- Цитата:
Там где уже появляется какая-то значимая продольная сжимающая сила, там конечно уже сложно "поставить границу". Последний раз редактировалось overband, 15.05.2019 в 20:28. |
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
Offtop:
Цитата:
Как же мы с вами до 2014 года проектировали по СНиПам 81 и 85 годов, которым было 30!!! лет и за эти годы были внесены отельные изменения. Все, что сделано по этим СНиПам стоит, не падает и простоит еще столько же. Кто придумал раз в 5 лет актуализировать и тратить на это? Правительство. Значит деньги ЕСТЬ! И это подтверждается количеством "новых" и реально новых СП. Теперь от количества - к качеству СП. Если вкратце - даже переписать советские СНиПы и его пособия нормально не всегда получается у институтов, присутствуют вставки из EN, опять же не всегда корректно "слизанные". К уже актуализированным СП (СП 20.13330.2016 например) уже выходит изм. 2! К чему же я? Нужным организациям проще по 2 раза вносить изменения в свои же косяки и переписывать актуализировать раз в 5 лет СП получая за это не плохие деньги, чем заняться наукой и испытаниями хотя бы несчастного узла "ж/б тонкая плита - ж/б колонна". Что же получают ученые этих нужных организаций я не знаю, но знаю другое - на предложения и указания на ошибки кладется "болт" в том числе "болт" кладут и на этих ученых, подчитайте, например, темку: https://forum.dwg.ru/showthread.php?t=152016, с новым СП 63.13330.2018 - принципиально происходит тоже самое, тоже лоббизмом металлургов сильно отдает. Так что не надо плакаться - деньги есть и выделяются, просто редко тому, кто может и хочет, да и тратятся они не на то.
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта Последний раз редактировалось DonMof, 16.05.2019 в 01:50. |
|||
|
||||
Продажа навыков и умений Регистрация: 20.11.2004
Сибирь
Сообщений: 2,406
|
Поискал на госзакупках, кажется вот тендер на актуализацию СП
http://zakupki.gov.ru/223/purchase/p...er=31603790969 Стоимость 3526000. Сложно оценить - много это или мало. Смотря что делать. Если делать каки-либо испытания - то мало. А если переводить иностранные нормы на наш лад - наверное много. |
|||
|
||||
Студент Регистрация: 26.01.2016
Сообщений: 120
|
eilukha, например не учитывают масштабный эффект, из-за чего для тонких плит прочность значительно переоценивается, а для толстых наоборот, может недооцениваться. В ACI 318 та же проблема. Почитайте статью Н.Н Корвина и А. Ю. Голубева "Продавливание толстых железобетонных плит". Статья правда о СНиП, но суть та же. Возможно, есть смысл добавить разграничение между колонной и пилоном в плане продавливания, как сделано в DIN 1045.
|
|||
|
||||
Регистрация: 10.09.2007
Сообщений: 10,592
|
Положу статью Коровина тут.
|
|||
|
||||
у-Строитель Регистрация: 15.09.2007
град Воронеж
Сообщений: 4,582
|
Цитата:
10.4.14 В плоских фундаментных плитах и плитах перекрытий при высоте их сечения 700 мм и более следует предусматривать конструктивное продольное армирование в виде сеток из арматурных стержней с площадью сечения не менее 0,05% от площади сечения бетона, принимаемой равной расстоянию между сетками по высоте на соответствующий в плане размер плиты. Шаг сеток конструктивного армирования по высоте принимают не более 400мм и не более 1/2 толщины плиты.
__________________
С уважением, yarrus77 |
|||
|
||||
Цитата:
__________________
:read: |
||||
|
||||
инженер конструктор Регистрация: 10.12.2007
Ленинградская обл.
Сообщений: 317
|
Цитата:
|
|||
|
||||
у-Строитель Регистрация: 15.09.2007
град Воронеж
Сообщений: 4,582
|
Цитата:
Пункт этот становится критическим при большом диаметре. Но я хорошо помню рекомендацию Залесова стыковать 25 и больше арматуру через этаж. ----- добавлено через ~4 мин. ----- Мне тоже не понятно обоснованность этого. Мы делали (точнее я проектировал, а строители лили) плиты до 1200 мм без всяких сеток посередине и они не трещали. Толщиной 800 мм за год 20 штук. Сейчас часть строителей забивают на добавки, надеясь что мороза не будет, уход плохой, результат соответственный. Но решать проблему производства закладкой непонятных арматурин???
__________________
С уважением, yarrus77 |
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
Цитата:
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта |
|||
|
||||
конструктор Регистрация: 08.11.2010
г. Курск
Сообщений: 19
|
Цитата:
Цитата:
Большой сторонник многослойного армирования - Травуш Владимир Ильич. Он использовал этот принцип при проектировании Москва-Сити и Лахта-центра. Но там были очень толстые плиты. По 4м и более. Также Травуш рассказывал, что на Москва-Сити они делали плиту протяженностью около 500м без членения на температурно-деформационные блоки. То, что эта плита не потрескалась, Травуш объясняет именно многослойным армированием. Последний раз редактировалось Kvazar, 18.05.2019 в 16:39. |
|||
|
||||
конструктор Регистрация: 08.11.2010
г. Курск
Сообщений: 19
|
Есть на ютубе видео его лекции в ЮЗГУ:
https://www.youtube.com/watch?v=NRic0fnk_Tk Начиная с 1:13:00 он как раз отвечает на вопрос о протяженной плите и многослойном армировании. Последний раз редактировалось Kvazar, 18.05.2019 в 20:02. |
|||
|
||||
Регистрация: 10.09.2007
Сообщений: 10,592
|
|
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 25.02.2008
Москва
Сообщений: 142
|
Цитата:
----- добавлено через ~2 мин. ----- Цитата:
Самое главное - нужны научно-экспериментальные исследования. А этого как раз практически нет. ----- добавлено через ~5 мин. ----- Цитата:
Чтобы не было сомнений. Окончательно и бесповоротно Официальная принятая и вступающая в действие 20.06.2018 редакция вот эта: http://www.minstroyrf.ru/upload/iblock/d40/SP-63.pdf |
|||
|
||||
Регистрация: 10.06.2019
Сообщений: 3
|
Цитата:
https://www.faufcc.ru/upload/methodi...rials/mp17.pdf Вот выдержка если интересно |
|||
|
||||
у-Строитель Регистрация: 15.09.2007
град Воронеж
Сообщений: 4,582
|
Черт ногу сломит в их таблицах. Средняя прочность, какая? При призменной прочности 30 МПа получаем класс В55. Кто его применяет, покажите.
Нужна таблица: 1 столбец- класс прочности на сжатие/растяжение, 2 столбец - средняя/максимальная морозостойкость, соответствующая классу, третий - аналогично с водонепроницаемостью. Все данные без каких либо добавок. И возможность повышения путем внесения добавок.
__________________
С уважением, yarrus77 |
|||
|
||||
Дилетант Регистрация: 06.12.2017
Сообщений: 2,788
|
|
|||
|
||||
Регистрация: 10.06.2019
Сообщений: 3
|
Цитата:
В методическом пособии "Расчёт железобетонных конструкций без предварительно напряжённой арматуры" в приложении 5 есть соотношение класса и марки бетона. Переменных в таком уравнении не мало. Бетон тяжёлый или мелкозернистый? Цемент какой? Его активность на момент замеса? Какой песок используется, модуль фракции, примеси? Крупный наполнитель из щебня, гравия или дроблёного бетона? Щебень и гравий тоже разные бывают. Подвижность? Какая конструкция? Удобной таблицы здесь не будет. Если показатели по морозостойкости и водостойкости нужны ориентировочные, почему бы не воспользоваться этими данными? Если нужны точные данные. Дуем на завод где будет изготавливаться смесь для конструкций и изготавливаем там испытуемые образцы, а после довольствуемся точными данными А если внимательно присмотреться, там везде фигурирует слово "ориентировочно" потому что они - люди прагматичные. |
|||
|
||||
у-Строитель Регистрация: 15.09.2007
град Воронеж
Сообщений: 4,582
|
пардон, что-то вчера впопыхах попутал
Цитата:
__________________
С уважением, yarrus77 |
|||
|
||||
Регистрация: 14.01.2011
Санкт-Петербург
Сообщений: 466
|
Вброшу свои 5 копеек по поводу СП.
1. Невнятно выполнен раздел "Расчет по прочности на действие поперечных сил". В пособие к СП 52-101-2003 были два параметра где "с0" (длина проекции наклонной трещины) - в пределах от h0 до 2ho. И "с" в пределах до 3ho. Теперь ввели общее обозначение "С" - наиболее опасная длина проекции наклонного сечения. При этом указали что "С" только для формулы (8.58) в пределах от h0 до 2ho(бывшее "с0"). А вот для формулы (8.57) указанные диапазоны "С" отсутствуют. Ввиду чего инженер может принять "С" для (8.57) равным 2ho и получить завышенные результаты по поперечной силе Qb воспринимаемой бетоном равное 0,75Rbt*b*ho, вместо 0,5Rbt*b*ho (при старом "с" равном 3ho). При этом на рисунке 8.6 С=с(старое)=с0(старое), что опять же вводит в заблуждение. Если надо могу проиллюстрировать графиком несущей способности сечения на поперечную силу. 2. Я считаю в что в СП на обязательной основе должен быть введен пункт из Пособия по конструированию к СП 52-101-2003: "б) отгиб анкеруемого стержня на 90° по дуге круга радиусом в свету не менее 10ds(1 – l1/lan) [где l1 - длина прямого участка у начала заделки (черт.5.5)], и не менее значений, приведенных в п.5.41; на отогнутом участке ставятся дополнительные хомуты против разгибания стержней;" Или по крайней мере дано пояснение, что при загибе арматуры при минимальном диаметре оправки для данного типа арматуры, установка поперечного стержня позволяет избежать раскалывания бетона и выполнение условия 10ds(1 – l1/lan) не требуется. Я бы и еще добавил но вряд ли кому то будет интересно это читать. Если будут желающие напишу.
__________________
Не я сделал из себя машину для убийст (с) Джон Рэмбо -||- для инженерных задач :crazy: (с) by me |
|||
|
||||
Дилетант Регистрация: 06.12.2017
Сообщений: 2,788
|
Цитата:
А т. к., думаю, никто статистику не считает, более того средняя температура по больнице (соотношение М к В) измерена и включена в ГОСТ, то смысл В теряется. Испытанием определяем МАРКУ - умножаем на коэффициент или по таблице определяем КЛАСС - по классу определяем R. Т. о. - класс бетона - лишнее звено. Ремарка о водонепрницаемости. Не знаю, как сейчас, но раньше далеко не все заводы и БРУ проводили испытания на W. Многие проводили редко в какой-нибудь центральной лаборатории. И назначали W автоматически без испытаний. W4 - не ниже М200, W6 - М300 (это мне в свое время рассказывали технологи двух конкретных ЖБК). Есть еще нюансы. Некоторые добавки, например те же ГКЖ, снижают прочность бетона, повышая при этом W и F. ----- добавлено через ~7 мин. ----- Добавьте, если по делу - может когда-нибудь дойдет до разработчиков. |
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 20.07.2007
Москва
Сообщений: 2,936
|
Цитата:
А нормы 12-го и 18-го абсолютно идентичны в этом вопросе |
|||
|
||||
Регистрация: 20.11.2019
Сообщений: 19
|
В Новой редакции СП так и не раскрыт Важный, на мой взгляд, вопрос.
Как именно (в какую сторону) направлены Mx (Mx,ult) и My(My,ult) относительно осей X и Y именно при расчете на продавливание??? На прилагаемых рисунках показаны 2 варианта. На какой из них ориентироваться ПРИ ОСУЩЕСТВЛЕНИИ РАСЧЕТА НА ПРОДАВЛИВАНИЕ??? В строительной механике и вообще говоря в классике всегда ориентировались на рис.1. Судя по фразам из СП, указанным ниже, при расчете на продавливание нужно ориентироваться на рис.2. I. "где F, Mx и My - сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей X и Y, учитываемые при расчете на продавливание (см. 8.1.46), от внешней нагрузки". II. "Усилия Mbx,ult и Mby,ult определяют согласно указаниям, приведенным выше, при действии момента в плоскости осей X и Y соответственно. |
|||
|
||||
Регистрация: 20.11.2019
Сообщений: 19
|
В СП вообще ничего не нарисовано. Вы прекрасно понимаете, что Моменты вращаются вокруг соответствующих осей и мой рисунок условный.
Хорошо, я приложу более понятную схему, на которую ориентируется подавляющее количество инженеров. И у меня подозрение, что разработчики СП решили зачем-то всё переиначить. То есть я предполагаю, что согласно моей вновь приложенной иллюстрации, у них на месте Mx теперь стоит My, а на месте My стоит Mx. Поэтому хочу уточнений в виде конкретных иллюстраций. |
|||
|
||||
Регистрация: 10.09.2007
Сообщений: 10,592
|
|
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,211
|
Именно. Классика сопромата: момент создаёт соответствующие напряжения.
Вектор скорее из физики или кулинарии - штопор.
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) |
|||
|
||||
Регистрация: 20.11.2019
Сообщений: 19
|
Из СП.
1. "где F, Mx и My - сосредоточенные сила и изгибающие моменты в направлениях осей X и Y, учитываемые при расчете на продавливание (см. 8.1.46), от внешней нагрузки". 2. "Усилия Mbx,ult и Mby,ult определяют согласно указаниям, приведенным выше, при действии момента в плоскости осей X и Y соответственно." Расшифровывая прочитанное, появляются вопросы относительно правильности понимания направления усилий изгибающих моментов: Что значит изгибающий момент Mx В НАПРАВЛЕНИИ ОСИ X? Или... Что значит усилие Mbx,ult В ПЛОСКОСТИ ОСИ X? (Те же вопросы относительно оси Y) Строго говоря, из курса геометрии известно, что плоскостей, проходящих через одну прямую (для примера рассмотрим ось X), бесконечное множество. Из этого следует, что невозможно четко определить, в каком же всё-таки направлении действует изгибающий момент Mx (ведь согласно п.8.1.49 момент Mx действует в плоскости оси X, а плоскостей много). Ну допустим, исходя из здравого смысла, и понимания, что для расчета на продавливание берутся 2 взаимоперпендикулярных изгибающих момента получается, что в частности момент Mx будет действовать в одной из множества плоскостей, которая будет вертикальной. Но и здесь приходишь в недоумение, потому как, хоть в расчете на продавливание и нет крутящего момента Mz, однако так и хочется спросить, а в какой же плоскости тогда будет находиться он? Плоскостей, проходящих через вертикальную ось Z, можно построить также бесконечное множество. И тут получается интересная вещь, что из множества плоскостей, проходящих через вертикальную ось Z, одна из них совпадет с одной из плоскостей, проходящих через ось X, и ещё одна с одной из плоскостей, проходящих через ось Y. То есть система понимается неоднозначно, и в этом случае можно утверждать, что в некоторых случаях моменты Mx и Mz будут направлены в абсолютно одинаковых направлениях, что является неприемлемым. |
|||
|
||||
Регистрация: 20.11.2019
Сообщений: 19
|
Цитата:
Только 2 условия: 1. чтобы он находился в плоскости оси Z (это условие не моё, это условие СП, с которым, как я понимаю, Вы согласны); 2. чтобы он по направлению не совпадал с направлениями моментов Mx и My (это из условия здравого смысла и ещё потому что пространство 3-мерное). |
|||
|
||||
кондуктор Регистрация: 25.02.2009
Санкт-Петербург
Сообщений: 177
|
Proforg82, согласен с вами. Всю жизнь видел, что моменты были вокруг определенной оси. А в расчете на продавливание такое обозначение увидел впервые. Только это у них давно уже напутано. И думаю важно для себя понять вокруг какой оси определен момент сопротивления и вокруг этой оси и брать соответствующий момент. А как это всё обозначать это уже не так важно
Последний раз редактировалось ratkill, 22.11.2019 в 14:25. |
|||
|
||||
Регистрация: 10.09.2007
Сообщений: 10,592
|
- потому что он не там нужен.
- не факт, физика ещё времён Эйнштейна (более 100 лет назад) утверждает, что 11-мерное. Используется правила удобные для жизни, а не правила вообще. «Правила для человека, а не человек для правил». |
|||
|
||||
Регистрация: 20.11.2019
Сообщений: 19
|
Покажите мне тогда ситуацию, где нужны все 3 момента Mx, My и Mz. Ведь возможен вариант, при котором элемент испытывает усилия во всех 3-х направлениях.
И как они будут расположены исходя из тех же условий современного СП. Повторю. 1. чтобы Mx находился в плоскости Х, чтобы My находился в плоскости Y, чтобы Mz находился в плоскости Z. 2. Чтобы все 3 усилия были перпендикулярны относительно друг друга. ----- добавлено через ~1 мин. ----- Я пока о Земном. |
|||
|
||||
НЛО Регистрация: 09.07.2007
Тутошние мы.
Сообщений: 6,103
|
Цитата:
----- добавлено через ~4 мин. ----- Не существует такой плоскости Х. Х - это ось. Через неё проходит бесконечное количество плоскостей. Например Х0Y и X0Z. |
|||
|
||||
Регистрация: 20.11.2019
Сообщений: 19
|
Цитата:
Ошибка конечно и она сидит в том числе в рисунке к п.8.1.22 официального СП. Короче я понял, оси надо расставлять самому. ----- добавлено через ~7 мин. ----- Цитата:
И по результатам анализа понимаю, что так в данном случае быть не должно. А это выдержка из СП ""Усилия Mbx,ult и Mby,ult определяют согласно указаниям, приведенным выше, при действии момента в плоскости осей X и Y соответственно." Последний раз редактировалось Кулик Алексей aka kpblc, 22.11.2019 в 15:46. |
|||
|
||||
кондуктор Регистрация: 25.02.2009
Санкт-Петербург
Сообщений: 177
|
Вложу свои 5 копеек по поводу новой редакции (хотя можно и про две предыдущие тоже самое сказать) СП63:
1. Не понятно зачем этот СП нужен, если почти полностью повторяет предыдущие редакции с теми же ошибками. За 3,5 млн. переписали старый СП. Опытный проектировщик на основании опыта без всяких экспериментов мог бы все неоднозначности и ошибки исправить за пару недель работы. Или несколько проектировщиков. Хотя бы даже и в запас прочности где-то, но только бы это стало всё однозначным. 2. В пункте 8.1.34 так и не написали как определять напряжения в бетоне с учетом армирования. Где-то есть письмо, где они давали формулу. Почему эту формулу не включить в СП? Если считать без учета армирования, то колонны уж слишком мало несут. Получается что колонны или несут почти без арматуры, или не несут совсем даже при наличии совсем маленькой поперечной силы. 3. Расчет на продавливание не однозначен. В пункте 8.1.46. написано, что соотношение М и Мult не более половины F и Fult. Не понятно какие моменты имеются в виду: по каждому направлению отдельно или суммарно. Или и так и так. 4. При расчете на продавливание при расположении колонну скраю или у угла плиты сложно не запутаться в сложении и вычитании момента от эксцентриситета. Если в пункте 8.1.46 имеется в виду суммарное соотношение M/Mult, то проще было бы ввести коэффициент 1.5 к соотнешению F/Fult и не учитывать моменты вовсе, потому что все равно как правило всё сводится к тому, что моменты настолько велики, что их соотношение ограничено. 5. Не понятно, нужно ли рассчитывать торцы и углы стен на продавливание. На мой взгляд это бред. Во всяком случае результаты расчета получаются не адекватными (например, в подземном паркинге около стен требуются армированные капители толщиной больше, чем над колоннами). В еврокодах насколько я понял эти места не рассчитываются на продавливание. И у нас никогда в нормах не требовали и все хорошо было (научно-технический отчет за нормы не считаю). Зачем нужно усложнять жизнь? (я в курсе, что в СП430 написано, что такие места рассчитывать нужно, но это какая то философская записулька, которую надеюсь никогда не введут в обязательный перечень). 6. Делить элементы на изгибаемые и сжато-изогнутые считаю бредом, потому что почти в любой балке в пространственном расчете есть продольная сила. Нужно сделать одну формулу и считать балки и колонны одинаково. Это наверное сложно и без экспериментов не обойтись, но в будущем на месте авторов норм я бы к этом стремился. |
|||
|
||||
Регистрация: 20.11.2019
Сообщений: 19
|
В новой редакции СП от 2018 года данный факт подтвержден. Это условие прописано дважды ПОСЛЕ формул 8.95 и 8.96, соответственно для бетона и бетона с поперечной арматурой.
|
|||
|
||||
где-то в Москве не выходя из дома Регистрация: 23.07.2009
Орел
Сообщений: 4,018
|
Цитата:
__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет |
|||
|
||||
кондуктор Регистрация: 25.02.2009
Санкт-Петербург
Сообщений: 177
|
|
|||
|
||||
Вот это зря Вы. Если думаете, что в НИИЖБе деньги гребут лопатой, можете обратиться в отдел кадров - наверняка Вам что-нибудь подберут. Только вот захотите ли Вы работать за эти деньги в Москве, большой вопрос... Как ученых в стране ценят, такой и результат.
|
||||
|
||||
где-то в Москве не выходя из дома Регистрация: 23.07.2009
Орел
Сообщений: 4,018
|
Цитата:
Сидят два бегемота на берегу Нила,вяжут шапочки для купания.К ним подходит крокодил и спрашивает: -Здесь какое дно,каменистое или илистое? Первый отвечает: -Илистое. Крокодил прыгает и разбивает себе голову о каменистое дно. Второй спрашивает: -Ты зачем ему сказал, что здесь дно илестое. Первый: -А зачем ты мне вчера шапочку распустил.
__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет |
|||
|
||||
|
||||
|
||||
ПГС Регистрация: 07.10.2010
Новосибирск
Сообщений: 2,316
|
Вот я не понимаю с какого бодуна из СП в СП коэф. "фи"b2 (используемый при расчете наклонных сечений) принят 1,5 для всех бетонов? Ведь на самом деле, опытным путем для тяжелых бетонов установлено, что "фи"b2 = 2,2. В СНиП 84 года -"фи"b2 = 2,0, что объяснялось желанием упростить арифметические действия для инженеров. И откуда взялся "фи"sw = 0,75?
__________________
«Было гладко на бумаге, да забыли про овраги, а по ним — ходить». |
|||
|
||||
Юмористические расчеты, комедийные диссертаций, цирковые статьи Регистрация: 12.12.2012
Москва
Сообщений: 892
|
|
|||
|
||||
ПГС Регистрация: 07.10.2010
Новосибирск
Сообщений: 2,316
|
Как показывает практика общения с авторами СП, которой делятся некоторые форумчане, писавшие разработчикам, времени у них вагон и маленькая тележка. К примеру пресловутый СП по мет. констр. Им пишут, они соглашаются, обещают в новой редакции исправить, а на самом деле никто ничего не делает.
__________________
«Было гладко на бумаге, да забыли про овраги, а по ним — ходить». |
|||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
Offtop:
Цитата:
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта |
|||
|
||||
ПГС Регистрация: 07.10.2010
Новосибирск
Сообщений: 2,316
|
Извините, но неохотно в это верится. Для такого противодействия нужно образование соответствующее иметь, или не иметь его, но преследовать конкретные цели.
__________________
«Было гладко на бумаге, да забыли про овраги, а по ним — ходить». |
|||
|
||||
где-то в Москве не выходя из дома Регистрация: 23.07.2009
Орел
Сообщений: 4,018
|
я нет, но инженерное сообщество 100500 раз отправляло свои замечания к различным СП к примеру про архи завышенные требования в СП 56, в части необходимости расчета на прогрессирующее обрушение всех сооружений согласно данного СП...и что? каков результат? т.е. делается по сути имитация обратной связи, но по факту ее нет.
__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет |
|||
|
||||
Цитата:
Вы писали в ФАУ ФЦС? Я вот недавно написал тудой замечания к СП 14...2018. Поржал, когда оно вернулось ко мне. Но чиновники реально запустили мое обращение в ход, никакого игнора не было. Вот и Вы лучше бы написали в ФАУ ФЦС, чем впустую писать на форуме - от обсуждения здесь нормы точно не станут лучше. Ну, разве что сами в чем то разберетесь и в конце концов сделаете, как я сказал. |
||||
|
||||
кондуктор Регистрация: 25.02.2009
Санкт-Петербург
Сообщений: 177
|
|
|||
|
||||
где-то в Москве не выходя из дома Регистрация: 23.07.2009
Орел
Сообщений: 4,018
|
Цитата:
__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет |
|||
|
||||
Цитата:
|
||||
|
||||
где-то в Москве не выходя из дома Регистрация: 23.07.2009
Орел
Сообщений: 4,018
|
ладно с самим требованием можно согласиться, помимо террористов есть еще и газовая плита, видимо взрыва ее мощности хватает чтобы выбить стену метра три или снести колонну. Вот панельные здания я бы обязательно защищал от прогессируюшего, хотя бы тем чтобы не устанавливать газовых плит(а ставить электрические), как где-то что-то жахнет в таком доме так весь подъезд складывается.
__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет |
|||
|
||||
Я был как-то в Алмате, там газом на первом этаже выбило несущую панель. И пофиг. Дом запроектирован на 9 баллов.
|
||||
|
||||
где-то в Москве не выходя из дома Регистрация: 23.07.2009
Орел
Сообщений: 4,018
|
но у нас же не везде на 9 баллов проектируют. Там фактически выполнены требования к прогрессирующему обрушению, вот и пофиг.
__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет |
|||
|
||||
Вот видите, сколько оговорок. И это все следует отобразить в нормах, если Вы не готовы отказаться вообще от прогрессирующего. А сейчас мы все только в начале пути внедрения норм по аварийным воздействиям, отсюда и все эти перегибы. И если будем только хаять нормы здесь - еще долго промучаемся. Чтобы что-то толковое вышло - стучать надо наверх.
|
||||
|
||||
где-то в Москве не выходя из дома Регистрация: 23.07.2009
Орел
Сообщений: 4,018
|
Цитата:
__________________
надейся на лучшее, а худшее само придет |
|||
|
||||
Конечно, бестолковым. Но те, кто не занимается проектированием в повседневной жизни, могут этого и не понимать. А вообще, да, была бы ответственность за такую важную деятельность, как нормотворчество, может, и ситуация такая была бы иной в отрасли. Но тогда и труд этих людей должен цениться соответствующим образом.
|
||||
|
||||
Регистрация: 07.01.2007
Работа
Сообщений: 784
|
Offtop:
Цитата:
__________________
Эксперт - заложник кривых норм, Инженер - заложник кривых норм и глупого эксперта |
|||
|
||||
Регистрация: 13.05.2013
Сообщений: 9
|
А кто что думает по поводу п. 10.3.21, в который добавили тип анкеровка с помощью П-образных стержней?
С одной стороны, это вроде бы добавило логики в пункты 10.4.4, 10.4.5 и 10.4.9, в которых упоминается об анкеровке концевых участков продольной арматуры с помощью П-образных хомутов. А с другой стороны, все так же остаётся не понятным, какая длина П-эк должна при этом использоваться, так как если я хочу заанкерить, допустим, верхнюю арматуру плиты на крайней опоре, то в верхней части я должен выполнить нахлестку (двойную анкеровка при 100 %), а вот нижную часть в сдатрм бетоне завести на длину анкеровки согласно п. 10.3.21. Но тогда это не П-ка, а какая то "одноногая" удлинненая П-ка. Да плюс ко всему опять же рисунок 10.1 с его название и длинной 2h. |
|||
|
||||
НЛО Регистрация: 09.07.2007
Тутошние мы.
Сообщений: 6,103
|
Муть там
Цитата:
- во-первых, без рисунка 10.1 вообще не понятно о чём речь. Но относится ли этот рисунок к этому пункту не факт; - самое главное: почему концы (во множественном числе) должны быть заведены в сжатую зону? Обычно одна сторона сжата, а другая растянута. И на рисунке 10.1 я как раз не вижу заведения в сжатую зону никаких концов. - и вообще о каких концах речь? Арматуры или П-образных стержней? - пункт требует заведения на длину анкеровки, а рисунок требует более, чем 2h. Но это ладно, можно трактовать, что это не противоречение, а дополение друг друга - требуется расчётная длина анкеровки, но не менее 2h. |
|||
|
||||
Регистрация: 13.05.2013
Сообщений: 9
|
Цитата:
|
|||
|
||||
НЛО Регистрация: 09.07.2007
Тутошние мы.
Сообщений: 6,103
|
Цитата:
Главное "как" анкероваться - либо приварить стержень к сетке, либо зацепиться крюком. |
|||
|
||||
Регистрация: 13.05.2013
Сообщений: 9
|
Не встречал проектов с такими "пиратами" 😂
----- добавлено через ~7 мин. ----- В руководстве кстати об этом ни слова. Ставь сетку или хомутом охвати продольных стержни и тем самым можешь уменьшить длину анкеровки. Это по логике руководства. А должен ли стержень как то привариваться или цепляться за эту сетку, кто его знает, кроме них |
|||
|
||||
Регистрация: 17.09.2008
Сообщений: 396
|
Господа подскажите пожалуйста по пункту 6.1.7"Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки" Нашёл книжку "Воздействие статических, динамических и многократно повторяющихся нагрузок на бетон и элементы железобетонных конструкций
Гвоздеев А.А" но хотелось бы попроще пример из жизни в гражданском строительстве. Что такое многократно повторяющаяся нагрузка? Заранее всех благодарю. Последний раз редактировалось kosiacc, 20.01.2020 в 14:12. |
|||
|
||||
Регистрация: 17.09.2008
Сообщений: 396
|
То есть получается что мелкозернистый бетон в принципе просто так использовать нельзя?
Немного странновато потому как так как ветер, люди и снег это вообще то стандартный набор нагрузок. По факту в проектах обычно пишут например В25 W6, мне в принципе это не мешает заказать мелкозернистый бетон ведь БСТ могут и не писать, а значит требования у проектной организации по классификации бетонной смеси отсутствуют . Потребность такая бывает довольно часто так как качественно забетонировать творения по чертежам некоторых "очень одаренных" специалистов можно только таким бетоном. Обычно никто не возражает. |
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,211
|
Цитата:
Цитата:
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) |
|||
|
||||
Регистрация: 15.01.2014
Москва, Россия
Сообщений: 219
|
Цитата:
1. Меньший начальный модуль упругости; 2. Меньшее Rbt и Rb; 3. Меньшая граничная высота сжатой зоны; 4. Большая длина анкеровки. А значит в корзину все расчёты и конструирование. Если про тяжёлый бетон не написано нигде в РД, то это действительно проблема, можно натворить дел... Решать проблему густого армирования следует использованием тяжёлого бетона с мелкой фракцией крупного заполнителя (простите мне такой оборот речевой), то есть регламентируя крупность по ГОСТ 26663-2015 на уровне 10 или 20. А по поводу нагрузок - надо требовать от разработчика разъяснения определения. |
|||
|
||||
Регистрация: 17.09.2008
Сообщений: 396
|
Цитата:
Оптимальный вариант у нас был только однажды когда мы обратились с просьбой разрешить технологические проемы в каркасе для подачи и уплотнения смеси. Обычно просто отмахиваются, типа "залейте как нибудь". Бетон с фракцией 10-20 заказать можно, но по факту это будет лотерея. Предъявлять претензии после бетонирования заводу пускай даже крупному это очень муторно. Последний раз редактировалось kosiacc, 13.02.2020 в 19:14. |
|||
|
||||
Регистрация: 27.04.2011
Сообщений: 408
|
Молодые коллеги обратили внимание на такую штуку: в СП 63.13330.2018 на рисунке 8.13 неверно замаркирован шаг установки поперечной арматуры Sw, который принимает участие в определении qsw по формуле (8,92)
Судя по рисунку шаг направлен не вдоль расчетного контура, а поперек (см. вложение). Полез в СП 63.13330.2012, а там такой же рисунок. В научно техническом отчете НИИЖБ от 2002 года на рисунке 1.2 Sw нигде не обозначен. Правильный рисунок смог найти только в "Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры" (к СП 52-101-2003) - чертеж 3.48. Получается, что у молодого специалиста нет шансов правильно посчитать плиту на продавливание, если он будет пользоваться только СП 63.13330.2018. |
|||
|
||||
конструктор Регистрация: 15.05.2009
Сообщений: 6,083
|
Antoniо, как шаг арматуры может быть не правильно замаркирован? Он обозначен буквой sw. В любом направлении. И может быть одинаковым направлении Х и Y, а может быть разным.
Определяем погонное значение qsw вдоль расчетного контура, поэтому значение sw принимаем таким, какой установлен в проекте вдоль контура (он может быть, например, не более h0/3 или не более а/4). На картинке в СП 63 все верно показано: шаг вдоль контура sw не более а/4, в поперечном направлении шаг sw не более h0/3. А вот вторая картинка, которая якобы из Пособия, странная - шаг sw в поперечном направлении указан больше равно h0/3 |
|||
|
||||
Регистрация: 27.04.2011
Сообщений: 408
|
mainevent100, неверно: вдоль контура шаг не обязан быть не более h0/3. К нему только одно требование - не более а/4. Это показано и на рисунке и прописано в конструктивных требованиях.
Насчет направления Sw: в формулУ (8.92) можно подставлять только шаг вдоль контура ибо от него зависит интенсивность qsw. A шаг в поперечном армировании в формуле нигде не участвует, т.к. Есть конкретная величина Asw - кол-во поперечной арматуры в одном сечении, перпендикулярном расчетному контуру. А благодаря таким рисункам люди (Которые не готовы понять сами вывести формулу) начинают путаться, т.к. боятся сделать не как по рисунку. ПС в чертеже из пособия все показано абсолютно верно. Если сомневаетесь, что он оттуда - можете сами посмотреть пособие. |
|||
|
||||
конструктор Регистрация: 15.05.2009
Сообщений: 6,083
|
Цитата:
я например, ставлю поперечную арматуру во всех направлениях с шагом не более h0/3. |
|||
|
||||
конструктор Регистрация: 14.08.2014
Псков
Сообщений: 7,112
|
10.3.17 СП63.
"Допускается увеличение шага поперечной арматуры до 1/2h0. При этом следует рассматривать наиболее невыгодное расположение пирамиды продавливания и в расчете учитывать только арматурные стержни, пересекающие пирамиду продавливания." |
|||
|
||||
Регистрация: 27.04.2011
Сообщений: 408
|
Цитата:
Но речь не об этом, а о путанице. Вчера написал письмо - посмотрим, что ответят. |
|||
|
||||
Инженер-философ Регистрация: 24.04.2019
Хабаровск
Сообщений: 1,874
|
Там дальше для анкеровки на опоре послабление делают - в п.10.3.27 разрешают уменьшать до 5d, если поперечная арматура по расчету не требуется. Так что некоторым перемычкам может повезти. И пустотки тоже не все пострадают.
А вообще странно, что чем новее нормы, тем бетон жиже. И даже A400 теперь всего лишь A390 - мелочь, а обновление к программе покупай. Кстати, в новом перечне из п. 10.3.25 обязательный только шестой абзац. Кто знает, как его найти? Я там вижу только пять. |
|||
|
||||
Инженер-проектировщик КМ, КЖ Регистрация: 28.05.2017
Сообщений: 850
|
Цитата:
Меня всегда немного смущала разница между расчетным сопротивлением в СП 63 и пределом текучести из ГОСТ 5781 (таблица 8). Дело в том, что в ГОСТ 5781 значения из СНиПа, где число 240, 400... - это 2400 кг/см2, 4000кг/см2 и т.д. А в СП63.13330.2012 значения Rs,n изменились и стали 240 МПа, 400 МПа и т.д.. Вроде бы даже в какой-то мере логично, что теперь предел текучести стал равен Rs,n (если пользоваться ГОСТ 5781, который скоро отменится, но почему тогда только для А400? Если есть инфа в связи с чем такие изменения происходят, прошу поделиться.
__________________
"Не будь теории упругости, сопромат напоминал бы удручающий свод прочностных нормативов" |
|||
|
||||
Регистрация: 27.04.2011
Сообщений: 408
|
Пришел ответ из ФАУ "ФЦС" (см. вложение). Так-что ждем очередного переиздания, а пока держим в уме.
П.С. Вопрос писал на адрес [email protected] Цитата:
|
|||
|
||||
Инженер-конструктор Регистрация: 05.01.2008
Ульяновск
Сообщений: 259
|
|
|||
|
||||
Инженер-проектировщик КМ, КЖ Регистрация: 28.05.2017
Сообщений: 850
|
А сможете еще раз объяснить насчет ВДОЛЬ и ПОПЕРЕК расчетного сечения. Где на картинке эти направления?
Еще такой момент - почему в пособии к СП 52 ">=h0/3", а в СП 63 "<=h0/3" (см. вложение)
__________________
"Не будь теории упругости, сопромат напоминал бы удручающий свод прочностных нормативов" |
|||
|
||||
Регистрация: 27.04.2011
Сообщений: 408
|
Если совсем коротко, то: в СП63.13330.2018 на рисунке Sw должно быть замаркировано не на сечении, а на плане. В остальном все верно и соответствует требованиям п. 10.3.17.
|
|||
|
||||
Инженер-проектировщик КМ, КЖ Регистрация: 28.05.2017
Сообщений: 850
|
Благодарю. А насчет несоответствия в пособие и СП "<=" против ">=" для h0/3 есть мысли0?
__________________
"Не будь теории упругости, сопромат напоминал бы удручающий свод прочностных нормативов" |
|||
|
||||
Инженер-проектировщик КМ, КЖ Регистрация: 28.05.2017
Сообщений: 850
|
Ваш вариант у меня тоже есть. Но в Техэксперте и НормаЦС именно тот вариант, что во вложении ранее.
Откуда родилось данное несоответствие уже не важно - данное пособие уже не действующее
__________________
"Не будь теории упругости, сопромат напоминал бы удручающий свод прочностных нормативов" |
|||
|
||||
Регистрация: 12.04.2018
Сообщений: 5
|
Зравствуйте. Встала необходимость в идентификации верного значения относительных деформаций бетона в стеклопластбетонной конструкции с предварительно напрягаемой композитной арматурой, при действии длительных нагрузок. Данные конструкции рассчитываются, на данный момент, согласно СП 295.1325800.2017, который отправляет нас лёгкой рукой последователей НИИЖБа на текущий СП 63.13330.2018, где эту величину велено определять согласно таблице 6.10, где сказано, что относительные деформации тяжелого, мелкозернистого и напрягающего бетона при продолжительном действии нагрузки определяются согласно относительной влажности
воздуха окружающей среды,. Итак, вопрос прост, но всё же, терминология не даёт покоя. Что же подразумевается под напрягающим? Ведь не он напрягает, а ЕГО напрягает, арматура... Спасибо. |
|||
|
||||
|
||||
|
|
Похожие темы | ||||
Тема | Автор | Раздел | Ответов | Последнее сообщение |
Как увязать требования к глубине скважин в Сп по изысканиям и новом Сп по свайным фундаментам. | Engineer SV | Основания и фундаменты | 17 | 19.02.2024 14:15 |
Обсуждение СП по ЛСТК | 102030 | Металлические конструкции | 141 | 16.10.2017 11:46 |
Теплоусвоение линолеума по ГОСТ 18108-80. Обеспечиваются ли требования СП 50.13330-2012? | rontiy | Архитектура | 10 | 13.07.2017 12:05 |
СП 1.13130.2009 и СП 1.13130.2009 изм.1 какие есть отличия и новые требования? | bernata | Архитектура | 18 | 22.02.2016 11:32 |
Прочность внецентренно сжатого элемента по Пособию к СП 52-101-2003 и СП | Venice | Железобетонные конструкции | 17 | 24.12.2014 13:44 |