Далее по тексту!

[Forrest_Gump]

может глупость выскажу, а нельзя ли тут выполнить горизонтальные анкера в сторону дороги?

[AMS]

В своем посте #22 я не зря сразу спросил - а где у вас по расчету получилась нулевая точка в эпюре изгибающих моментов и на сколько заглубили низ сваи за эту отметку. Ответа не последовало... По ней то и определяется (с коэфициентом запаса) общая длина защемления. То, что привели на листе -это не расчет.
Нет времени, поэтому только успел отсканировать и пересылаю пример ручного расчета подпорной стены, без анкеров - по схеме Якоби. По геометрии котлован - практически 1:1 с рассматриваемым случаем. Глубина котлована в примере 8,5 м защемление у них получилось: нулевая точка на глубине 7,7 м + 1,5 м . Есть еще другие графоаналитические методы расчета услилий на подпорную стенку (по схеме Блюма-Лоймера). Методы ровсестники Гука, но вечны как его законы. У них призма обрушения треугольная, но тем не менее расчет усилий на стенку покорректнее, чем приведенный на выложенных чертежах....
То, что стенка есть временное ограждение котлована - понятно. В автопаркинге свои стены. Считать нагрузку на стены автопаркинга необходимо без учета подорной стенки. Почему: временное ограждение отлована может находиться и на расстоянии 1,5 м от стены подземной части здания - досточной для выполнения работ по наружной оклеечной гидроизоляции. Как в том объекте с двухуровневым подземным автопаркингом, о котором я вел речь в теме про Т-У шов. Подорная стенка котлована 9 м, защемление 4,3 м в щебенистом грунте, но там есть инъекционные тросовые анкера длиной 14 м с корнем (уширением) 6 м c наклоном 15 град. Расчеты стенки выполняли в НИИОСП в программе WALL. Подпорную стенку возводила специализированная германская фирма Stein траншейным способом под глинистым раствором. Срок службы стенки - 1,5 года согласно техзадания от ЦНИИЭП жилища, разрабатывающего КЖ на стену. В соответствии с этими условиями немцы и расчитали усилия предварительного натяжения анкеров. Натянули до нагрузки, превышающей в 1,2 расчетную на анкер, обжали грунт до стабилизации деформаций, потом сбросили до нуля и снова натянули, но уже до рабочей (не расчетной на анкер, а превышающей ее в 1,1 раза) нагрузки. Но к теме это не совсем относиться. Вот когда появяться анкера - тогда и будете спрашивать...
Стенка котлована может располагаться от стены паркинга и на расстоянии - с проездом для автотранспорта. С последующей обратной засыпкой.
Книга откуда отсканировал пример расчета - "Основания и фундаменты. Справочник под ред Г.И. Швецова, М., 1991 г."

[FOCUS]

Стенка котлована может располагаться от стены паркинга и на расстоянии - с проездом для автотранспорта. С последующей обратной засыпкой.

В стесненных условиях строительства бывает невозможно проехать. Например в устном разговоре с подрядчиком он меня попросил оставить ему 1,5м (Высота вновь возводимой стены паркинга 7,5м, глубина котлована 8-8,5м) Думаю это зависит от ситуации.

AMS Книга откуда отсканировал пример расчета - "Основания и фундаменты. Справочник под ред Г.И. Швецова, М., 1991 г."

У вас случаем нет полного варианта этой книги?

[topos2]

AMS прав. Такие стенки считаются на 2-3 различных сочетания нагрузок (в том числе динамические, а опытные ребята еще на возможные изменения характеристик грунтов). Если рассматривать нарисованную схему, конечно она устойчива. Однако построй эпюры по Блюму на нагрузки при строительстве и спи спокойно. И почему расчет по Скаду, хочешь прославиться загубив жизни?? Ведь есть Плаксис или на худой конец Фундамент.

[AMS]

опус - обсуждать варианты выхода из сложившейся ситуации, аппелируя только ко мне - с этим не согласен. Здесь нужен консилиум. Действительно, вопрос достаточно сложный но в то-же время не безнадежный и во многом исход будет зависить от возможности вкаладывать доп.затраты в конструтивные решения.
По #42 - расчету методом упругих линий давления грунта на подпорную стенку. На схеме приведены значения характеристик грунтов - фи и гамма. Не приведена величина сцепления. В то-же время на ранее выложенных чертежах оно приводится. Вопрос - сцепление в расчете для упрощения не учитывалось ?. Его роль в снятии активного давления и увеличении пассивного достаточно существенна.
Расположение "анкерных" свай на расстоянии 1 м от проектируемой подпорной стенки не уменьшит в ней усилия по той причине, что практически полностью находятся в призме обрушения. Жесткость и прочность сечения стенки увеличиться, но то, что касается разгрузки стенки от бокового давления и ее устойчивости существенно не поможет (будут смещаться вслед за стенкой). Анкерные кусты желательно располагать по принципу - чем дальше от подпорной стенки, тем лучше.
Почему предлагал в личке кусты из анкерных свай, а не ряд свай. Через дорогу меньше будет тяг, соединяющих кусты с обвязочной балкой. Если это не временная дорога, а скажем городская улица и находится за красной линией и такой вариант не приемлем, то тогда надо переходить на смещение второго свай- то, что показано на чертеже в #43, цель которого - увеличить прочность на изгиб подпорной стенки. Вопрос с разгрузкой стенки от бокового давления и глубиной заделки при такой схеме не снимается. Есть еще над чем подумать и пообсуждать.
Дополню : вариант с грунтовыми анкерами ранее предлагался как основной, но видимо по техническим причинам от них отказались насколько понял ввиду отсутствия необходимой техники и оборудования. В связи с этим и был предложен вариант выполнить по верху стенки затяжку к анкерным сваям. Но и с анкерами есть вопрос - как они будут работать в насыпном грунте. Одним рядом анкеров не обойтись и уже сечас надо решать этот вопрос - в КЖ на стенку необходимо предусматривать под них отверстия, в каркасах б/н свай ставить гильзы. Иначе потом придется сверлить не меньше метра бетона через 22-ю арматуру. Действительно, ситуация ....

Все-же что за насыпной грунт по классификации СНиП ?. Если многолетний, слежавшийся, то у него есть структурные связи. Определяли для него С ?. Вопрос достаточно существенный и может повлиять на разрешение ситуации.

[Liro]

А вариант с распорками рассматривался?

[Liro]

Стена у вас както со зданием завязана, или как временное сооружение на период строительства?

[metod]

Сообщение от опус AMS. Прошу Вас, если у Вас будет возможность, расмотреть мои варианты понимания ситуации.

По Вашему новому варианту, расчетная схема усложнилась на порядок, интересно может есть у кого мысли по расчету такой схемы...

[S_konstr]

...

[AMS]

опус - то, что предлагает S_konstr предполагет изменение привязки оси здания к подпорной стене, т.е. корректировке генплана. Нагрузка на подпорную стенку будет увеличиваться в процессе разработки грунта до расчетной на отметке дна котлована ,т.е. при которой возможна потеря устойчивости. Другое дело - если ось здания все-же возможно сместить, то тогда оставить со стороны котлована уступ, кторый снимет активное и увеличит пассивное давление ....

[AMS]

Только-что посмотрел предлагаемый вариант (#50) - идея понятная и ближе к решению вопроса, но если есть возможность разнести оси свай, то этим стоит воспользоваться. Есть ли возможность увеличить расстояние от оси здания до оси подпорной стенки, т.е. увеличить расстояние между рядами свай?...

[Sinuss]

Вариант подпорок со стороны котлована(№48) вполне реальный. После устройства шпунтовой стенки котлован разрабатывается не полностью - оставляется часть грунта у стенки на период устройства распорок. Можно рассматривать вариант упора в фундаментную плиту. После устройства распорок грунт разрабатывается дальше. В принципе шпунтовую стенку надо бы использовать как стену подземного сооружения.

[AMS]

Пока опус ушел считать, вот что у меня получилось по результатам расчета ограждения котлована, выполненного в программе "Фундамент 10.1" по схеме Блюма-Лоймера:
(исходные данные взяты из материала опуса, толщину слоев брал по масштабу чертежа - у него нет отметок напластований и их толщины)

Шпунт без распорок(затяжек):

Максимальная поперечная сила на 1 п.м. шпунта Qmax= 41.91 тс
Максимальный момент на 1 п.м. шпунта Mmax= 234.76 тс*м
Максимальное давление на плоскость шпунта (у дна котлована) qmax - 9.31 т/м2
Расстояние до сечения с максимальным моментом d= 4.46 м
Полная длина шпунтовых конструкций 18.9 м
Тип шпунтового ограждения - Сваи железобетонные буровые
Сечение сваи, D= 0.60 м, шаг свай 0.6 м
Проверка армирования
Армирование 8 стержней D 22 AII
Коэффициент использования несущей способности K= 5.68
Коэффициент на разреженность ограждения Kр= 1
Несущей способности элемента НЕДОСТАТОЧНО

Шпунт с затяжкой по верху стенки:
Максимальная поперечная сила на 1 п.м. шпунта Qmax= 18.43 тс
Максимальный момент на 1 п.м. шпунта Mmax= 78.24 тс*м
Максимальное давление на плоскость шпунта (у дна котлована) qmax - 4.1 т/м2
Расстояние до сечения с максимальным моментом d= 2.56 м
Горизонтальная составляющая усилия распорки Na= 18.43 тс
Полная длина шпунтовых конструкций 13.3 м
Тип шпунтового ограждения - Сваи железобетонные буровые
Сечение сваи, D= 0.60 м, шаг свай 0.6 м
Проверка армирования
Армирование 8 стержней D 22 AII
Коэффициент использования несущей способности K= 1.89
Коэффициент на разреженность ограждения Kр= 1
Несущей способности элемента НЕДОСТАТОЧНО

Выводы: с затяжкой глубина заделки ниже дна котлована 5,3 м, для свободной стенки 9 м. По обоим вариантам сечение сваи и диаметра арматуры 22, указанной в проекте не достаточно. При 28 арматуре и 8 стержней оба варианта так-же не проходят....
Sinnus - устройство подпорок со стороны котлована - это корректировка привязки здания по генплану. У него ось здания идет возле стены. С одной стороны дорога - что с другой - не известно. Наиболее оптимальный вариант - отодвинуть стенку (или здание) на расстояние, достаточное для устройства уступа. Но это решать не опусу а ГИПУ вместе с заказчиком и горархитектурой....
Если это не представляется возможным, то тогда необходимо думать, как выполнить анкерные сваи и затяжки. Анкерные сваи необходимо расчитывать на нагрузку в затяжке по схеме работы сваи на горизонтальные и моментные нагрузки (приложение СНиП ) или в соответствующей программе...
Полный файл с исходными данными и расчетами:

[Sinuss]

AMS

Корректировать привязки здания не надо - всё остаётся на своих местах. Подпорки временные. До устройства первого перекрытия и передачи на него горизонтальных нагрузок от стенки. В принципе делать две стены - шпунтовую(два ряда свай!, а в обсуждаемых вариантах ещё и третий, анкерный ряд свай), а за ней стену здания, по-моему перебор.

[AMS]

Проверил - без затяжки не проходят по армированию и сваи d800 мм с 28 арматурой.
Стена в грунте:
" Максимальная поперечная сила на 1 п.м. шпунта Qmax= 41.91 тс
Максимальный момент на 1 п.м. шпунта Mmax= 234.76 тс*м
Максимальное давление на плоскость шпунта (у дна котлована) qmax - 9.31 т/м2
Расстояние до сечения с максимальным моментом d= 4.46 м
Полная длина шпунтовых конструкций 18.9 м
Тип шпунтового ограждения - Стена железобетонная в грунте 100 см
Бетон B25 Защитный слой а= 40 мм
Проверка армирования
Арматура растянутой зоны стены D 32 A-III шаг стержней 100 мм
Коэффициент использования несущей способности K= 0.93
По прочности по нормальному сечению армирование ДОСТАТОЧНО"
При толщине стены 900 мм К>1
К данному вопросу вариант устройства подпорной стенки методом "стена в грунте" не относиться. Поэтому результат - только для информации

[AMS]

Sinuss -"оставляется часть грунта у стенки на период устройства распорок". Какие распорки, если наружная стена здания у него в плоскости подпорной стенки. НЕт там по привязке расстояния между стенкой и плитой перекрытия. Для возвведения перекрытия фундаментная плита необходима ))? А край фундамента идет вплотную к подпорной стене.... Поэтому и идет речь о корректировке привязки крайней оси здания.

[Sinuss]

AMS

Нет времени эскизы разрисовывать. Ориентировочный порядок - забурили шпунт, разрабатывая грунт со стороны котлована оставили наразработанным часть грунта у шпунта из расчёта удерживающей шпунт силы, на разработанной части котлована начинаем бетонировать фундаментную плиту устраивая рабочий шов у кромки недовыбранного грунта, ставим распорки шпунта с упором в фундаментную плиту ( шпунт закрепили), доразрабатываем грунт, добетонируем фунд. плиту, строим здание дальше. При бетонировании стены подпорки или обетонируются или оставляются монтажные отверстия. После устройства перекрытия устраиваем распорки шпунт-плита перекрытия( можно не устраивать если предполагается засыпка). Наклонные распорки можно срезать(если предполагается засыпка то после засыпки). Это грубый порядок действий кот. необходимо уточнить в соответствии с конкретными условиями. Всё реально ибо уже реализовывалось. Только шпунт использовался ещё и как стена подземной части сооружения.

[AMS]

Sinuss - при такой технологии утройства фундаментной плиты можно нажить проблем с каркасом здания - возле швов, разрезающих плиту необходимо ставить спаренные колонны, а распорок небходимо не две и не три, учитывая нагрузки , соответственно столько-же и швов. Что из себя будет представлять каркас, архитектура?. Потом опуса КЖ-шники точно четвертуют, а архитекторы еще и помогать им будут. И еще - подпорная стенка из буросекущих свай в рассматриваемом варианте сомневаюсь, что может одновременно являться и наружной стеной здания. Это должна быть другая конструкция.

[S_konstr]

С утра не было времени описывать технологию.
Sinuss в принципе описал именно так, как я и предполагал.

[Sinuss]

AMS

Обходимся без спаренных колонн. Распорок естественно столько, сколько нужно. Шов один - параллельно шпунтовой стене. С каркасом, а особенно его "архитектурой" особых проблемм не было. Не знаю как в данном случае, но объяснить заказчику зачем ему платить за две железобетонные стены с разрывом в 1-2 метра вместо одной и почему "нельзя" одну очень трудно. Особенно если заказчик знает, что можно. В любом случае и в этом конкретно, решает автор. Ничего не навязываю. Главное чтобы решение было надёжным.