| Правила | Регистрация | Пользователи | Поиск | Сообщения за день | Все разделы прочитаны | Справка по форуму | Файлообменник | |
|
Поиск в этой теме |
31.05.2019, 17:55 | #1 | |
Связь между моделью материала и кривой деформирования
Инженер-гидротехник
Владивосток
Регистрация: 01.05.2017
Сообщений: 23
|
||
Просмотров: 5435
|
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,204
|
"Модели материала", или теории прочности, приводят напряжения пространственного состояния к одноосному исключительно в упругой стадии работы.
"Кривая деформирования", или диаграмма состояния, скелетная и т.д., связывает деформации и напряжения одноосного состояния. Так что фуфло всё это. Считай в упругой стадии без всяких "кривых деформирования". Модель Друкера-Прагера (Мизеса, Сен-Венана и куча других) нужна лишь для того, чтобы получить напряжение эквивалентное одноосному состоянию и сравнить его с расчётным.
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) |
|||
|
||||
Инженер-гидротехник Регистрация: 01.05.2017
Владивосток
Сообщений: 23
|
Цитата:
2) Получается кривая деформирования показывает зависимость "напряжений-деформаций" при одноосном напряженном состоянии? Каким образом тогда определяются все три главных напряжения? Какой "смысл" ("природа") напряжения, который изображается на диаграмме? Объясните пожалуйста порядок действий ANSYS'а при расчете НДС (ну например, 1) Определяются деформации, 2)По кривой деформирования определяются "такие-то" напряжения 3) и.т.д. Буду очень признателен, заранее спасибо. |
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,204
|
Прежде чем лезть в ансис надо чётко понимать что ты хочешь получить. Для начала посмотри круги Мора.
Все теории прочности пытаются дать ответ на вопрос: "При каких условиях наступит разрушение материала при сложном напряжении?" Наиболее адекватна теория Мизеса для изотропного материала: "При равенстве энергий упругого формоизменения одноосного и пространственного состояния". Или второй инвариант девиатора напряжений. Все остальные модели оперируют обычно первым инвариантом тензора и вторым девиатора напряжения. В экзотических материалах используют ещё всякие "углы делатансии", "двуосные напряжения" и т.д. И да: Цитата:
И собственно никакой связи между "моделью" и диаграммой состояния нет.
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) Последний раз редактировалось Бахил, 03.06.2019 в 06:29. |
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,204
|
Вообще-то это модель Миролюбова. Нет пророка в родном отечестве.(с).
----- добавлено через ~8 ч. ----- Котлеты подаются совместно с мухами. Или мухи являются обязательным приложением к котлетам? Задаётся только отношение Rb/Rt.
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) Последний раз редактировалось Бахил, 03.06.2019 в 14:30. |
|||
|
||||
Регистрация: 18.09.2011
Нахабино
Сообщений: 1,040
|
Ну не только, гораздо больше. Зачем обманываете?
Автору топика: Думаете Вы в правильном направлении. Для того чтобы сочетать разные варианты материалов, нужно очень детально понимать как каждый из них работает. В частности любой материал типа DP никак не сочетается с материалами по критерию Мизеса. Сочетая их в модели - получаем неконтролируемый хаос, который к сожалению в локальном частном случае может дать правдивый результат по аналогии со сломанными часами. Явного способа создать создать модель материала в Ansys указанием кривой деформирования нет. Не потому что Ansys "плохой", а потому что описание модели материала с поверхностью прочности просто исключает поведение материала по ОДНОЙ диаграмме. Рекомендую отказаться от SOLID65 и глядеть в направлении DP,CONCRETE с добавлением модели HSD6 (например) (https://www.sharcnet.ca/Software/Ans...mechanics.html). Это позволит и получить закон деформирования близкий к СП и оперировать нормальной моделью материалов. Только проверьте версионность - это относительно новая модель. Последний раз редактировалось MrWhite, 06.06.2019 в 10:38. |
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,204
|
Печально...
Я всегда глаголю истину. Даже когда подначиваю.
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) |
|||
|
||||
Регистрация: 09.12.2008
Сообщений: 4,649
|
Вообще по поводу Друкера Прагера много не скажу но модель материала и кривая деформирования это разные вещи.
Первое это условие текучести, второе просто зависимость между напряжениями и деформациями. Немного работал с моделью Мора-Кулона (она почти аналогична Д-П) - там в расчете никаких кривых может и не задаваться Вот например модель для Calculix ! Plastic strain update for a linearly elastic - perfectly plastic ! Mohr-Coulomb soil. ! Non-associated linear Mohr-Coulomb material model with input ! 1) Young's modulus, E ! 2) Poisson's ratio, nu ! 3) cohesion, c ! 4) friction angle, phi [degrees] Cannot be set to zero ! 5) dilation angle, psi [degrees] Cannot be set to zero То есть пластичность наступает по достижении напряжениями поверхности текучести - от линейного в идеально пластичное. При расчете явно вырисовываются линии сдвига - например в случае устойчивости откоса.
__________________
мой блог по некоторым вопросам |
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,204
|
Почти... Для разных материалов. Это Вильямс пытался соединить.
Но в одном ты прав
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) |
|||
|
||||
Регистрация: 18.09.2011
Нахабино
Сообщений: 1,040
|
Цитата:
По видео: очень наглядно и правильно иллюстрируется поведение материала МС, к сожалению портит просмотр совершенное не понимание автором видео геотехники. |
|||
|
||||
Инженер-гидротехник Регистрация: 01.05.2017
Владивосток
Сообщений: 23
|
Цитата:
Цитата:
1) Подскажите пожалуйста, есть ли какие-либо рекомендации по назначению данных параметров, если известны только прочность на сжатие/растяжение при одноосном сжатии (к примеру если расчет ведётся, основываясь только на параметрах бетона указанных в СП). 2) Правильно ли я понял, что величины и , которые определяются в зависимости от прочностей бетона Rc, Rt и Rb, являются соответственно пределами текучести при растяжении и сжатии? И при достижении эквивалентных напряжений по Друкеру-Прагеру данных величин, материал начинает "течь", т.е. заканчивается упругая и начинается пластичная работа (достигается поверхность текучести)? 3) Если я правильно всё описал в п.2., то возникло небольшое недопонимание. Объясню на примере. Пусть у нас прочность при одноосном сжатии Rc=25 Мпа, а растяжении Rt=1,5 МПа. Тогда по формуле , описанной в п. 4.9.5.1 по вашей ссылке, предел текучести при растяжении получается равным 1,63 МПа, что больше предела прочности на растяжение. Как такое может быть? Или в таком случае просто предполагается, что материал при растяжении работает полностью упруго? Также хотел бы уточнить по поводу Linear HSD Model (HSD6) про который вы писали. Я так понял вы имеете в виду хорошее соответствие с диаграммой Карпенко, указанной в приложении Г СП 63.13330? Немного почитал про это и насколько я понял, упрочнение/разупрочнение (hardening и softening) изменяют форму поверхности текучести, т.е. изменяют величину эквивалентных напряжений по Друкеру-Прагеру при которых прекращается упругая работа материала и материал начинает "течь" (yielding). 4) Если я правильно понял, то параметры k определяют величину пластических деформаций. При этом если определяет величину деформаций для предела прочности при одноосном сжатии, то каким образом может реализуется работа материала в модели при больших деформациях (нисходящая ветвь). Я имею в виду, что разве не должен бетон разрушаться при данных напряжениях и дальнейшего деформирования в принципе не может быть. Объясните пожалуйста дураку смысл ниспадающей ветви 5) Немного не понял соответствие параметров и предела упругости . Если посмотреть на формулу поверхности текучести, указанную на нижеприкрепленном рисунке, можно увидеть, что при равном единице у нас предел текучести равен своему "полному" значению. Тогда почему равен единице при деформациях , которые соответствуют пределу прочности при сжатии как я сказал в п.4. Поясните пожалуйста попроще как работает данная модель с упрочнением HSD6? |
|||
|
||||
Студент Регистрация: 26.01.2016
Сообщений: 120
|
Dadidal, 4) После пика диаграммы идет ниспадающая ветвь. Напряжения между берегами трещины продолжают передаваться за счет сил зацепления. Вообще не рекомендуется строить ниспадающую ветвь ниже значений 0,5...0,7*Rb тк после данных значений это уже не ветвь деформирования целого образца, а ветвь деформирования отдельных частей. Можете почитать об этом в "Общих моделях механики железобетона" Карпенко; Тут хорошо описаны вопросы механики разрушения бетона - "Fracture and size effect in Concrete and Other Quasibrittle Materials", автор Zdenek Bazant.
|
|||
|
||||
Регистрация: 07.06.2019
Сообщений: 14
|
Dadidal,
1) Нет ничего лучше экспериментальных данных. Но их в 100% случаях как на зло нет и не будет. Прочность на двухосное сжатие обычно рекомендуется принимать на 15-20% большое прочности на одноосное сжатие. Для данной модели это не угол дилатансии, а параметр дилатансии. Значения от 0 до 1. При значении 1 закон течения ассоциированный (пластический потенциал повторяет форму заданной поверхности разрушения материала) При значении 0 - объемные пластические деформации равны нулю. При значениях между 0 и 1 закон течения не ассоциированный. Тут конечно лучше экспериментальные значения, но, я думаю, можно взять то, что в хэлпе указано: delta_t=0.25 ! dilatancy factor tension delta_c=1.0 ! dilatancy factor compression 2,3) Не совсем все так. В модели DP Concrete скомбинированы 2 поверхности Друкера-Прагера. Одна №1 отвечает за область растяжения и растяжения-сжатия в пространстве главных напряжений, другая №2 за область сжатия (она более пологая и не так сильно переоценивает прочность бетона при больших значениях объемных напряжений, как если бы это было задано одной поверхностью). σt и βt - константы, определяемые через прочности на одноосное сжатие и одноосное растяжение, которые описывают поверхность Друкера-Прагера №1. σс и βс - константы, определяемые через прочности на двухосное и одноосное сжатие, которые описывают поверхность Друкера-Прагера №2. При одноосном нагружении, максимальное напряжение перед началом ниспадающей ветви (разупрочнением) на диаграмме будет соответствовать заданным значениям Rc или Rt. Цитата:
HSD позволяет указать при каких относительных деформациях и напряжениях наступит тот или иной этап диаграммы "напряжения-деформации". Там все достаточно гибко, можно добиться идеального течения вместо ниспадающей ветви, если надо. Возьмем к примеру одноосное сжатие. По идее, при достижении предела пропорциональности вектор главных деформаций достигает "начальной" поверхности Друкера-Прагера (DPC), далее происходит упрочнение, при котором поверхность DPC эволюционирует изотропно (изотропное упрочнение), т.е. увеличивается в размерах. Увеличение происходит до тех пор, пока не будет достигнута заданная прочность на одноосное сжатие. При бОльших деформациях начнется разупрочнение, при котором поверхность DPC эволюционирует обратно, уменьшаясь в размерах до заданного значения остаточных напряжений. В хэлпе там все на картинках видно. 4) После достижения Kcm начинается процесс разрушения, который является не таким уж и мгновенно хрупким. Так что все там может... и будет. Можно хотя бы диаграмму в СП 63 глянуть, приложение Г. А в ANSYS там еще и 4 варианта учета ниспадающей ветви. От простого линейного до энергетического подхода. 5)Ω1 - это функция упрочнения/разупрочнения. См. то, что я написал выше. А вот Ωс - это, скажем так, относительные или нормализованные напряжения. Т.е. Доля от предельного значения. Это для варианта линейного HSD (Figure 4.33 хэлпа). Например: Ωci - это относительные напряжения на границе предела пропорциональности. Ωci=0,33, т.е. 33% от прочности на одноосное сжатие. Ωc=1 - прочность на одноосное сжатие достигнута. Ωcr=0.2 - остаточные напряжения при полном разрушении и последующем идеальном течении материала 20% от прочности на одноосное сжатие. при Ωcr=1 - ниспадающей ветви не будет, сразу начнется идеальное течение. Как-то так... Последний раз редактировалось watchamacallit, 17.06.2019 в 08:58. |
|||
|
Опции темы | Поиск в этой теме |
|
|
Похожие темы | ||||
Тема | Автор | Раздел | Ответов | Последнее сообщение |
Как указать в расчетной схеме фермы связь между узлами подкоса и составного сечения пояса? | Alexedo | SCAD | 7 | 21.10.2016 12:16 |
нелинейный расчет - выбор закона деформирования материала | 27legion | Лира / Лира-САПР | 7 | 18.06.2015 12:12 |
Как задать 3х-осную диаграмму деформирования материала | Direxiv | ANSYS | 10 | 16.06.2014 10:48 |
Как разбить связь между одинаковыми деталями? программа MDT 2008 | bambrenus | Вертикальные решения на базе AutoCAD | 15 | 09.09.2009 13:40 |
Что делать, если эксковатор согнул горизонтальную связь между фермами ? | nikos85 | Конструкции зданий и сооружений | 3 | 14.06.2008 09:00 |