[3MEi86]

Здравствуйте уважаемые форумчане !
Веду расчёт неподвижной железобетонной опоры под водопровод (которая является ещё и фундаментом под один ряд колонн промздания) на упругом основании.
Нагрузки большие и усилия возникают приличные. Поперечное армирование в зоне пересечения элементов выдаёт просто огромное. Посоветуйте, пожалуйста, что можно сделать в данной ситуации ? И вообще хотелось бы услышать критику по поводу всей расчётной схемы, так как в Лире, с железобетоном, работаю впервые. Лировский файл прилагаю. Устно расписывать конструктивную схему не буду, если возникнут вопросы, отвечу. Всем заранее благодарен !

[SergeyKonstr]

Уважаемый, зачем в соединениях оболочек одно "длинное" жесткое тело.
Постоянные С1z и C2z без законтурных элементов - так, фикция.

[3MEi86]

"Длинное" АЖТ, на мой взгляд, моделирует тело вертикальных оболочек (ширину). Если их не будет, то скачок перерезывающих сил будет большим. Поясните пожалуйста, как тогда можно учесть тело "приходящей" в стык оболочки или для оболочек это бессмысленно ? А насчёт С1z и C2z: у нас куплена самая дешёвая версия Лиры, поэтому этих элементов, к сожалению, нет. В местах закрепления плиты (в четырёх точках) возникают огромные усилия. Как это можно решить (если конечно это возможно) обладая данной версией Лиры ? Ещё не понятен один вопрос: при расчёте элементов в лир-арм, для оболочек выдаёт AS1, AS2, AS3, AS4, ASW1, ASW2. Где располагается ASW2, если ASW1-это поперечная арматура, то ASW2... ? Хотя это может поперечное армирование от усилий Qx и Qy ? Но это имеет смысл при армировании балок или колонн, а в оболочках, по моему, это бессмысленно. Может я не прав, тогда поправте.

[SergeyKonstr]

Сообщение от 3MEi86 Поясните пожалуйста, как тогда можно учесть тело "приходящей" в стык оболочки

Для сего нужно низ стенок поднять на величину пол-фунд. плиты и задать жесткие тела узлам, моделирующим этот стык в перпендикулярном стенке направлениям, а не так, как у вас - вся длина стенки-одно жесткое тело (например-узлы 1416, 1499, 1762, 1567-отдельно взятое жесткое тело, узлы 1436, 1496, 1761, 1566 - другое (по номеру) отдельно взятое жесткое тело) и т.д.

Сообщение от 3MEi86 А насчёт С1z и C2z: у нас куплена самая дешёвая версия Лиры, поэтому этих элементов, к сожалению, нет.

Тогда применяйте один переменный по плану коэф. жесткости грунтового основания -С1z.

Сообщение от 3MEi86 В местах закрепления плиты (в четырёх точках) возникают огромные усилия.

А как же вы хотели, искусственно закрепив перемещения плиты. Закреплять от смещения в гор. направлении нужно только в тех узлах, в которые приходят усилия сжатия, которое менее болезнено, чем растяжение, а лучше всем узлам фунд. плиты назначить гор. податливости (неподвижная опора не означает, что все сооружение не будет сдвигаться вместе с грунтом на некоторую величину, при которой начнут мобилизоваться силы реактивного отпора со стороны грунта -пассивное давление).

Сообщение от 3MEi86 а в оболочках, по моему, это бессмысленно

Что значит бессмыслено. Вектор объединенной арматуры вычислится по ф-ле ASW=квадратный корень из(ASW1 в квадрате+ASW2 в квадрате). А расстановка по требованиям норм (правда поперечка в Лире врет, т. к. вторая производная от перемещения).

[Alter54]

Мои наблюдения...
Слишком мелкая сетка.
Про коэф. постели - SergeyKonstr уже сказал...
Колонны сопряжения с фунд. плитой сопряжены не правильно. Они должны иметь АЖТ по контуру, или моделируйте все сечение колонны с разрывом в стене и АЖТ из 3 узлов в каждом ряду КЭ стен.
В целом Вы сделали 3Dкартинку очень похожую на правду, а к реальной работе не приблизились.
Итого: Крупнее сетку, разберитесь с колоннами, сопрягайте стены без АЖТ, уточните коэф. постели - или КЭ53+54, или система Лира-ГРУНТ