|
||
| Правила | Регистрация | Пользователи | Поиск | Сообщения за день | Все разделы прочитаны | Справка по форуму | Файлообменник | |
|
Поиск в этой теме |
|
||||
Регистрация: 22.09.2009
Сообщений: 721
|
Охото человеку, вот и армирует, хуже что ли будет?
Ширина подошвы одинаковая, наверняка будут разные осадки под разными стенами. Надо уже смотреть, вписываетесь в допуски или нет. Скажите нагрузку на п.м., если нашли, ну и по грунтам что там у Вас, можно тогда прикинуть хватит ли 600мм ширины снизу. Фундамент поднимите. Кстати коли Вы уж решили сделать мелкозаглубленный фундамент, выкладывайте весь узел, думаю будет что посоветовать. Вопрос ко всем, кто нибудь использует к.э. комплексы, для сбора нагрузок на ленточный фундамент? |
|||
|
||||
Регистрация: 14.03.2011
Сообщений: 12
|
Цитата:
Собственно - это и есть весь фундамент. Грунт - не пучинистый (или слабопучинистый), прессованный пески. УГВ - от 8м. |
|||
|
||||
Регистрация: 22.09.2009
Сообщений: 721
|
Схемку желательно в студию. Нагрузка у Вас вряд ли превысит 10-12 т на м.п. Отсюда вывод- данные о грунтах все-таки нужны. Ширины 0,6 должно хватить если расчетное сопротивление грунта будет хотя бы 2 кг/см2. Это так плхонький грунт,но бывает и хуже Также неплохо бы знать о деформативности грунтов, а также о том просадочные они или нет
|
|||
|
||||
Регистрация: 14.03.2011
Сообщений: 12
|
Цитата:
Вот геология моего грунта: 1 слой - до 1,5м. Песок мелкий, средней плотности, маловлажный, незасоленный, серого цвета. Плотность 1,85 г/см3. Удельное сцепление - 0,002Мпа. Угол внутреннего трения -32град. Модуль деформации - 28Мпа. Коэффициент (не знаю какой) - 1,1. 2 слой - суглинок лёгкий песчанистый, твёрдой консистенции, бурого цвета. Плотность 2,01 г/см3. Удельное сцепление - 0,045Мпа. Угол внутреннего трения -26град. Модуль деформации - 17Мпа. Коэффициент (не знаю какой) - 1,1. |
|||
|
||||
Регистрация: 26.02.2007
от туда
Сообщений: 370
|
я бы в песок мелкий не стал заглубляться (а какая глубина промерзания в вашем районе), мелкие пески сильно пучинистые, а загубился в суглинок, тем более он твердый,на 0,25м и был бы спокоен - это конструктивно
но если по расчету проходит заглубление 1,1метро, то для самоуспокоения сделал бы утепление фундамента, как при ФМЗ |
|||
|
||||
Регистрация: 07.04.2018
Сообщений: 30
|
Мы в универе, если фундамент ленточный рассматривали всегда такой вариант. что снизу идёт лента широкая, а из неё торчат выпуски и заливается цоколь-этот вариант для более тяжёлых зданий?
а в случае небольших коттеджей возможны варианты без нижней широкой части. но с толстым цоколем? как на картинке. |
|||
|
||||
Регистрация: 06.11.2018
Сообщений: 10
|
Подскажите пожалуйста, где я ошибаюсь в расчетах.
Считаю фундамент под 2-х этажный дом (для себя) дом в плане 10,15х4,5м Собрал нагрузки отдельно по каждой внешней стене и по внутренним стенам. Далеее для примера одна стена: Вес стены с фундаментом, перекрытиями, перегородками, крышей, снеговой и полезной нагрузкой = 96 800 кг Длинна стены по оси 10,53 м ширина стенки фундамента 0,4м Глубина заложения 0,7м высота фундамента 1,15 м Ширину подошвы подобрал 0,85 м Получил распределенную нагрузку 10800 кг/м2 (105,9 кПа) и погонную 9193 кг/м Из отчета геологии: ИГЭ№ 1 – Суглинок коричневый, мягкопластичный, с редкими прослоями песка, f,lgQIdns. Отложения вскрыты всеми скважинами с поверхности до глубины 2.0-2.2 м. Мощность отложений составляет 2.0-2.2 м. модуль деформации Е = 16 МПа, плотность грунта р=1.99 г/см3, удельное сцепление С = 24 кПа, угол внутреннего трения 19 град. ИГЭ№ 2 – Песок мелкий коричневый, средней плотности, насыщенный водой, с редким вкл. дресвы, f,lgQIdns. Отложения вскрыты всеми скважинами с глубины 2.0-2.2 м до 6.4-6.5 м. Мощность отложений составляет 4.2-4.5 м. Нормативные показатели данного ИГЭ составляют: модуль деформации Е = 26 МПа, плотность грунта р=1.92 г/см3, удельное сцепление С = 2 кПа, угол внутреннего трения 31 град. ИГЭ№ 3 – Суглинок серый, тугопластичный, с редкими прослоями песка, f,lgQIdns. Отложения вскрыты всеми скважинами с глубины 6.4-6.5 м до забоя (8.0 м). Вскрытая мощность отложений составляет 1.5-1.6 м. Нормативные показатели данного ИГЭ составляют: модуль деформации Е = 26 МПа, плотность грунта р=2.02 г/см3, удельное сцепление С = 32 кПа, угол внутреннего трения 23 град. По СНиП 2.02.01-83 формула (7) посчитал сопротивления грунта основания получил 126,54 кПа Получил запас 19,5% Дальше нужно было расчитать армирование Для расчета момента использовал формулу формулу взял здесь: http://doctorlom.com/item393.html Получил момент 106180 кг*м (10618000 кг*см) Бетон М300 R = 132,5 Дальше считал для тавровой балки = 10618000/85*112*112*132,5 = 0,075 Сечение армаатуры = 132,5*85*112*(1-0,9218)/3600 = 27,4 см2 Это 9 прутов арматуры толщиной 20 мм Кажется это как-то слишком много, но где ошибка в рассуждения незнаю. Я не конструктор, поэтому мог ошибиться в элементарных вещах. Спасибо за ответ. |
|||
|
||||
Регистрация: 10.09.2010
Сообщений: 483
|
Изначально у вас скорее всего неправильно определен расчетное сопротивление грунта, так прикидычно при показателе текучести более 0,5 для ИГЭ1
при глубине заложения 0,7 и при учете взвешенного действия воды для суглинка ИГЭ-1 р=1,0 т/м2 при ширине подошвы 0,4 м R=1,1х1,0/1,1 (0,47х1х0,4х1+2,89х0,7х1,6+5,48х2,4)=16,63 т/м2 |
|||
|
||||
Регистрация: 24.04.2008
Сообщений: 1,131
|
Цитата:
Внизу в ответах автор сам это пишет. Цитата:
|
|||
|
||||
? Регистрация: 17.06.2014
Царицын
Сообщений: 12,202
|
Ты не понял. Нужна продольная арматура - вдоль ленты, а не поперёк.
Без Пастернака тут не обойтись. В крайнем случае можно ограничиться Винклером. Но это не точно.
__________________
Не откладывайте на завтра! Положите на всё уже сегодня.(с) |
|||
|
||||
Регистрация: 19.11.2014
Сообщений: 2,435
|
|
|||
|
||||
Регистрация: 06.11.2018
Сообщений: 10
|
Цитата:
расчетные значения при - 24, при - 16 Я взял наименьший показатель Ширина подошвы 0,85 м ----- добавлено через ~5 мин. ----- Спасибо. Я читал этот файл. он помог, но армирование там поперечное и по расчету оно оказалось очень маленьким. У меня высота подошвы 0,3 м, а ширина 0,85. При ширине вышележащей стенки фундамента 0,4 вылет получается 0,225м. Читал, что при таком раскладе поперечное армирование не обязательно. ----- добавлено через ~26 мин. ----- Цитата:
Поэтому и попытался рассчитать необходимое количество армаатуры. Изучение вопроса по расчету балки на упругом основании вызвало у меня слезы на глазах. Пытался осилить этот труд: "Жемочкин,Синицын. Практические методы расчета фундаментных балок и плит на упругом основании" не имея опыта самому сложно разобраться, очень много переменных и не все понятны, поэтому и обратился к упрощенной методике с указанного сайта. У меня подошва фундамента будет заливаться на много раньше чем стена фундамента перерыв минимум в 2 недели, быстрее просто не успею опалубку для верха собрать. Если оставить выпуски арматуры из подошвы, можно ли будет считать всю конструкцию как единое целое. Или подошва будет воспринимать нагрузки отдельно и стоит считать только её? Сейчас заложил в подошву два ряда армирования 6 прутков 12 мм арматуры А3 внизу и столько же в верху, хомуты и выпуски из 6 мм Но это решение не основанное на каких-либо расчетах. А хочется принять логическое решение. ----- добавлено через ~29 мин. ----- Еще меня очень смущает что второй слой грунта это плывун. Когда бурили он тек ручьем. |
|||
|
||||
Регистрация: 19.11.2014
Сообщений: 2,435
|
Цитата:
Цитата:
Цитата:
1. Очень слабый грунт основания с Е<5 МПа. 2. Очень неравномерные нагрузки на разные участки фундамента, отличающиеся раз в 10. 3. Наличие пучинистых грунтов и отсутствие мер по защите от морозного пучения. Если у вас есть одна из этих причин - армирование может быть оправдано. При этом скорее всего достаточно будет минимального конструктивного армирования в 0.1% от площади бетона. При размерах сечения 0.4х1.15 это получается 460 мм2. Соответствующее армирование - 3 стержня диаметром 14 с общей площадью 462 мм2. Если арматуры будет меньше, то по нормам конструкция уже не может считаться железобетонной и должна рассчитываться как бетонная. |
|||
|
||||
Инженер-философ Регистрация: 24.04.2019
Хабаровск
Сообщений: 1,867
|
Это формула момента от отпора грунта. А момент в балке - разность между моментом от нагрузки и моментом от отпора: ql^2/8 - ql^2/9.6. Так что правильный результат будет намного меньше. Но, чтобы он был действительно правильным, надо точно знать, как распределен отпор, а без сложных расчетов этого не сделать, разве что оценить величину.
У тавровых балок в расчет берется полка, если она сжата. Фундамент прогибается вниз, и сжат верх, где полки нет, так что ширину надо брать 40см, а не 85 (как у прямоугольного сечения). Правда, при малом проценте армирования на ответ это практически не влияет. Цитата:
Интересу ради, задал схему с наружными стенами. Участки не просто облегчили работу, а вообще принципиально ее поменяли. Один Жемочкин - хорошо, а четыре - оригинально. Хотя в целом моменты по сравнению с расчетом одиночной балки упали вдвое. При моментах в 2.6тм армирование получится конструктивное. |
|||