[ALEKSEMANDR]

1. Прочитав несколько тем на форуме, о способе подбора поперечной арматуры, понял что предпочтение отдаётся ручному расчёту. Но осталось не понятным в чём он заключается. Или берется поперечная сила из результатов машинного расчета, а потом в ручную подбирается арматура. Или в ручную определяется поперечная сила и потом, тоже в ручную, подбирается арматура. Если вычисления ведутся по второму случаю (всё в ручную), то есть ли у кого-нибудь методика определения поперечной силы ручным способом? Ну или хотя бы общие принципы расчета.
2. При определении диаметра поперечной арматуры надо ли суммировать необходимые диаметры от продавливания и от поперечной силы Q? Просто прочитав несколько сообщений на форуме (например тема с голосованием "Поперечное армирование плиты принимать по результатам расчета: машинного счета в Мономах или ручного на продавливание") пришел к выводу что некоторые конструктора устанавливают поперечную арматуру только из расчета на продавливание.
3. В СП 63, в конструктивных требованиях чётко прописаны правила расстановки поперечной арматуры при продавливании "Стержни, ближайшие к контуру грузовой площади, распологают не ближе h0/3 от этого контура" Критично ли если стержни будут стоять ближе h0/3. И есть ли какие-либо требования по расстановке поперечных стерженей от силы Q, и и критично ли если эти требования входят в противоречия с требованиями к расстановке поперечной арматуры при продавливании (опять же про h0/3).

[mainevent100]

К четырем граням колонны подходят четыре разные поперечные силы, которые в сумме дают N, на которую считается продавливание, Q1+Q2+Q3+Q4=N.
Если величина каждой Q примерно пропорциональна ширине соответствующей грани пирамиды (Q1 = Q2) > (Q3 = Q4), т.е. касательные напряжения на всех гранях близки и не превышают Rbt, то расчет продавливания будет обеспечивать выполнение расчета по наклонным сечениям.
Если же на какую-то из граней приходит значительная Q, составляющая больше половины общей нагрузки на колонну N, то эта грань будет сильно перегружена и возможно разрушение наклонного сечения.
Следуя логике СП можно рассуждать так:
необходимо проверить наиболее нагруженную грань пирамиды продавливания на нагрузку = сумме нагрузки, дающей средние касательные напряжения по всей пирамиде продавливания Qср = [N*b1/(2*b1+2*b2)] и дополнительной поперечной силы, равное половине от (Qmax-Qср) - вторая половина этого усилия предполагается перераспределенной на другие грани.
Т.е. предположим, грани пирамиды продавливания b1= 0,8 м, b2 = 0,6 м, периметр u = 2,8 м, h0=0,2 м. Поперечные силы Q1=Qmax=200 кН, Q2 = 150 кН, Q3=Q4 = 75 кН. Суммарная N=500 кН.
Средние касательные напряжения по всем граням (проверка продавливания) = 500 кН/2,8 м/0,2 м = 893 кПа < Rbt = 1050 кПа (для В25).
На наиболее нагруженную грань приходится среднее усилие Qср = [N*b1/(2*b1+2*b2)] = 500*0,8/2,8 = 143 кН.
Повышенную часть Q делим пополам 0,5*(200-143)/0,8/0,2 = 178 кПа
Итого касательные напряжения по наиболее нагруженной грани = 893+178 = 1071 кПа > Rbt = 1050 кПа
При установке поперечной арматурой - аналогично.

----- добавлено через ~27 мин. -----
можно попроще рассуждать - при расчете по наклонному сечению принимать длину проекции трещины с=h0 (соответствует углу 45 градусов).
Тогда поперечная сила воспринимаемая бетоном 1,5Rbt*b*h0. Т.е. если средние касательные напряжения по граням пирамиды не должны превышать Rbt, то по наиболее нагруженной грани напряжения не должны превышать 1,5Rbt

[ALEKSEMANDR]

mainevent100 Спасибо огромное за развернутый, разжеваный ответ, который понадобится не только мне, но и многим участникам форума. Вот еще бы про расстановку арматуры. 3-ий пункт моего вопроса.

[mainevent100]

ALEKSEMANDR, по третьему пункту недавно была тема
если вкратце - некритично, если ближе
там же обсуждался вопрос, почему при расчете на продавливание ограничивается повышение несущей способности поперечным армированием, а при расчете наклонных сечений такого ограничения нет (с 21 поста)